阴晓云
(太原市市政工程设计研究院,山西太原030002)
某连续梁桥为在建的一座特大桥,上部桥跨型式:(80.11+130+80.11)m预应力混凝土变截面连续箱梁;桥面宽度:全宽30 m,横向布置为0.5 m防撞护栏+12.5 m行车道+0.5 m防撞护栏+3.0 m中央分隔带+0.5 m防撞护栏+12.5 m行车道+0.5 m防撞护栏;车辆荷载等级:公路一级;地震烈度:6度地震区,按7度设防;温度:桥址处极端最高温度41℃,极端最低温度-12.0℃;桥址处月平均最高温度32℃,月平均最低温度-0.7℃。设计基准温度取15℃。桥墩采用薄壁式桥墩配承台群桩,桥台采用桩柱式桥台。
总体静力计算采用平面杆系理论,主梁为平面梁单元。总体计算根据桥梁施工流程划分结构计算阶段,根据设计的合龙方法模拟合龙计算步骤,根据荷载组合要求的内容进行内力、应力、主梁极限承载力计算,验算结构在施工阶段、运营阶段应力、主梁极限承载力及整体刚度是否符合规范要求。总体计算采用桥梁博士进行计算。
边界条件的处理:施工阶段边跨现浇段支承按单向竖向刚性支撑处理,中墩按竖向双向刚性支承处理;成桥及运营阶段各墩按竖向双向刚性支承处理。
荷载组合考虑两种工况:组合I为恒载+汽车;组合Ⅱ为恒载+汽车+升温+降温。
悬臂施工过程中,主梁下缘的最大压应力为11.77 MPa,上缘最大压应力13.44 MPa,主梁最大拉应力为0.88 MPa,满足规范要求。主梁合龙施加桥面铺装荷载后,主梁最大压应力为12.10 MPa,在边墩处主梁上缘出现最大拉应力为0.45 MPa。(在程序中模拟了真实的主梁长度和支座位置,在边支座外有一段长0.76 m的悬臂梁,因此在计算结果中必然会出现部分拉应力,但主梁的实际受力状况与此不同。)主梁应力满足规范要求。
(1)主梁应力包络图见图1。
(2)主梁主应力见图2。
组合Ⅰ中最大主压、主拉应力分别为14.73 MPa和-0.48 MPa。
组合Ⅱ中最大主压、主拉应力分别为14.79 MPa和-1.72 MPa。
两组均满足规范要求。箍筋间距验算:
设计中箍筋间距采用15 cm,满足规范要求。
(3)主、边墩墩顶反力见表1。
表1 墩顶反力 单位:10 kN
(4)主梁活载竖向挠度见表2。
活载挠度与主跨的比值小于L/600,主桥刚度满足规范要求。
表2 主梁活载竖向挠度 单位:cm
图1 主梁应力包络图
图2 主梁主应力
箱梁采用挂篮悬臂平衡浇筑施工,在主墩两侧施工临时墩,作为悬臂施工的临时锚固。临时墩的钢筋伸入承台和箱梁0号梁段内,在边跨合龙后,将临时墩拆除,并将0号梁段箱梁底面打磨平整光滑。
在单T完成前应提早做好边跨和中跨的合龙准备工作,以便单T完成后抢先合龙边跨和中跨,在有可能时宜将长悬臂和边中跨合龙避开大风季节。在每一梁段施工过程中出现大风预报应停止施工,并使两悬臂端不得出现不平衡荷载,且应确保挂篮的牢固性。
(1)应按有关规定对每批钢绞线抽检强度、弹性模量、截面积、延伸量和硬度,对不合格产品严禁使用,同时应就实测的弹性模量和截面积对计算引伸量作修正。
引伸量的修正公式为:Δ'=EA×Δ E'A'
式中:E'、A'为实测钢绞线弹性模量及面积;E、A为计算采用的钢绞线弹性模量及面积,E=1.95×105MPa,A=1.4 cm2;Δ为计算得到的引伸量值;Δ'为修正后的引伸量值。
(2)钢绞线运抵工地后应放置在室内并防止锈蚀。
(3)钢绞线的下料不得使用电弧或氧炔焰切割,只允许采用圆盘锯切割,且应使钢绞线的切割面为一平面,以便在张拉时检查断丝。
(1)边主墩单T即将完成时,安装落地支架并施工边跨现浇梁段。
(2)将边跨挂篮前移跨过边跨合龙段,并支撑在边跨现浇梁段上。
(3)安装合龙段劲性骨架,在两侧分别安装平衡重(合龙段混凝土重量一半的水箱),绑扎钢筋和预应力管道,浇筑合龙段混凝土,同时拆除等重量的平衡重。待混凝土达到80%的强度后张拉底板预应力索。
(1)安装合龙段劲性骨架。
(2)一端挂篮后退至墩顶或拆除,另一端挂篮前移,跨过合龙段,将挂篮自重平均分配到两悬臂端上。
(3)在两悬臂端用水箱加平衡重,其重量为二分之一的合龙段自重。
(4)在当天最低温度时浇筑合龙段混凝土,同时等重量卸除水箱中的水量。
(5)混凝土达到80%强度时张拉底板预应力,应先张拉长索后张拉短索。
连续梁桥作为现代桥梁的一种主要桥型,应用十分广泛,本文以(80.11+130+80.11)m大跨连续梁桥为工程背景,采用桥梁博士软件对该桥进行了总体静力分析,对该桥施工阶段、运营阶段进行了计算。并在此基础上,研究了大跨连续梁桥施工中应注意的问题,对同类连续梁桥设计与施工均具有一定的参考价值。