刘焕武,刘广武,刘炎
(辽宁清河发电有限责任公司,辽宁铁岭 112003)
辽宁清河发电有限责任公司9号机组为哈尔滨汽轮机厂有限责任公司制造的超临界600 MW汽轮发电机组,为一次中间再热、单轴、三缸四排汽、反动式汽轮机,型号为GLN600-24.2/566/566,设计有2个主汽门、4个高压调门(为顺序阀运行),且为定-滑-定运行方式。为了提高机组低负荷运行时的经济性,对9号机组进行了滑压运行优化试验研究[1],以确定较经济的滑压运行参数,从而进一步降低机组热耗率。
试验测定4个负荷点下多个不同主蒸汽压力工况的机组热耗率,通过分析比较确定各负荷下滑压运行的最佳主蒸汽压力参数,最终得出机组经济调峰运行时段内的最佳滑压曲线[2-5]。
汽轮机主要技术规范见表1。
根据目前机组实际参与电网调峰负荷范围和机组正常运行工况,选择480 MW、420 MW、360 MW、300 MW 4个负荷点,进行3~4次不同主蒸汽压力下的运行调整试验,分析热耗率等经济指标,找出最佳运行压力点。试验阶段机组单元制运行,不供热且锅炉停止吹灰。系统内各主、辅设备按常规方式运行。汽轮机高压调门采用顺序阀方式调节。
比较各负荷点不同主蒸汽压力下机组的经济性,主要是比较汽轮机修正后的热耗率,目的是排除环境温度和运行水平的影响,把主蒸汽温度、再热蒸汽温度和排汽压力修正到设计值,修正曲线由制造厂提供。
根据目前正常运行时的数据和滑压试验得出的最佳滑压运行数据,参考机组性能试验测得的锅炉效率、厂用电数据及机组煤耗率降低情况对滑压效
果进行估算[6-8]。
表2 480 MW滑压试验计算结果
表3 420 MW滑压试验计算结果
表4 360 MW滑压试验计算结果
表5 300 MW滑压试验计算结果
480MW工况滑压试验计算结果见表2。420 MW工况滑压试验计算结果见表3。360 MW工况滑压试验计算结果见表4。300 MW工况滑压试验计算结果见表5。
根据不同负荷下的试验结果,可知:随着主蒸汽压力的降低,高调门开度增加,节流损失减少,高压缸效率提高,机组流量减少,主蒸汽压力下降(造成循环效率下降)。每个负荷点下的热耗率都随主蒸汽压力的降低而降低,当降低到一定程度后随着主蒸汽压力的降低反而升高。图1以480 MW工况为例给出了机组主蒸汽压力与热耗率的关系曲线。
图1 480 MW工况下主蒸汽压力与热耗率关系
由480 MW、420 MW、360 MW和300 MW滑压工况试验结果,可知:相同负荷下,机组主蒸汽压力存在最佳经济点,在该工况点机组热耗率最低。各负荷最佳主蒸汽压力点试验结果见表6。
表6 各负荷最佳主蒸汽压力点试验结果
图2 9号机组优化滑压运行曲线
实际机组最优滑压曲线应参考机组阀门调节特性,并综合考虑机组参与AGC及一次调频的要求,根据试验结果拟合得到。图2为根据试验结果得出的优化滑压曲线和相应的主蒸汽压力控制曲线,可知:当机组功率N≥500 MW时,P0=24.2 MPa; 300 MW<机组功率N<500 MW时,主蒸汽压力P0=0.050 896*N-1.248 103(MPa)。
推荐的滑压运行方法:机组功率≥500 MW时为定压运行;机组功率为300~500 MW时为滑压运行。
不同工况下机组各个参数的比较见表7。
表7 不同工况下机组各个参数的比较
由此可见,机组高负荷优化滑压效果约为2 g/ kWh,低负荷仅为0.6 g/kWh左右,考虑到试验误差的影响,参考同类机组试验经验,预计机组采用优化滑压运行方式后,机组煤耗平均降低1.3 g/kWh。
a.根据滑压试验计算结果,推荐机组的滑压运行方式:机组功率≥500 MW时为定压运行;机组功率为300~500 MW时为滑压运行。滑压控制的主蒸汽压力公式:P0=0.050 896*N-1.248 103(MPa),其中N为功率,MW。
b.根据试验结果,预计机组采用优化滑压运行方式后,机组煤耗平均降低1.3 g/kWh。
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