周黎民,黄鹏程
(南车株洲电机有限公司,湖南株洲 412000)
单绕组变极电机一般用于异步电机拖动的风机、水泵负载的转速调节。对于叶片不能调节角度的风机、水泵来说,如果不必连续平滑调速(如火力发电厂的循环水泵),一般分为夏季和冬季两个运行工况。这种情况下采用单绕组变极调速是一种有效的节能手段。
单绕组变极电机设计中,一般采用路计算进行,由于绕组经常采用非正规接法,不能和60°、120°相带的绕组一样进行计算,而是通过对绕组进行计算,得出绕组的短距系数、分布系数及谐波漏磁导系数等参数,再进行等效计算。这种方法在小型电机设计中偏差不是很大,可通过样机修正。但是在大型高压电机设计中,由于槽漏抗等误差积累,各种性能计算可能造成比较大的误差。南车株洲电机有限公司在YKKL1 250-12/900-14 1 250 kW/900 kW 10 kV单绕组变极异步电机的研制过程中,采用电磁场有限元仿真的方法,进行计算仿真,取得了较好的效果。
对电机进行建模,由于单绕组变极电机绕组接法没有周期性,故采用了电机全模型进行仿真,如图1所示。
图1 电机全模型
按照接线原理图连接电机模型绕组,以便对电机的运行情况进行仿真。如图2所示。电机采用3Y/3Y+Y的接法,当连接 U1、V1、W1端子时,电机为14p,连接 U2、V2、W2 端子时,电机为12p。
图2 电机模型绕组
由于12极时,电机绕组接法为60°相带正规接法。这种情况下,电机传统计算一般误差不大。针对14极连接情况下,电机采用非正规接法,采用传统计算时,电机的漏抗,谐波漏磁导系数等都和正规接法的电机有一定的不同,采用传统等效计算方法进行分析时误差会变大。
使用Maxwell v12软件进行电磁场有限元分析结果如下文所述。
14极磁场分布图如图3所示。从图3可看出电机磁场构成了14p对称磁场。
图3 14极磁场分布图
由于14p时电机是非正规接法绕组,存在较大的绕组磁势谐波。传统计算时,一般是对电机绕组磁势谐波进行分析,得到谐波含量的比例,根据经验进行判断,避免出现因谐波造成比较大的附加损耗的情况,不能做到定量计算。采用有限元分析,除了可以考虑到绕组磁势各次谐波的影响,还可以考虑定、转子齿槽配合引起的谐波,更全面的分析谐波对电机性能的影响。经过仿真计算得到了电机铁耗和气隙谐波磁场引起的涡流损耗,结果曲线如图4所示。
图4 损耗曲线
由计算可知,铁耗为25.4 kW,气隙谐波引起的导条损耗为2.8 kW。
由于非正规接法的绕组谐波含量较丰富,易产生附加转矩对异步电机的起动性能造成影响,一般计算是根据绕组磁势谐波的分析结果运用经验进行判断,很难进行定量分析。通过有限元仿真计算,可以对整个起动过程进行模拟,判断电机起动是否正常。仿真结果如图5~图7所示。
图5 起动电流波形
图6 起动转矩波形
由图可知,起动电流约556 A,起动转矩约22 753 N·m。
考虑了负载转动惯量的情况下对电机的起动过程进行仿真,电机可以正常起动,起动时间为1.4 s。
对电机在900 kW的额定工况下的工作情况(额定转速、额定电流和功率因数)进行了仿真,结果如图8、图9所示。
根据仿真结果可知:电机额定转速为427.2 r/min,额定电流为 78.4 A,额定功率因数为 0.72。
图7 转速与起动时间关系
图8 额定转速下转速波动
图9 额定电流下电流波形
将上述仿真计算、传统计算方法试验的结果进行比较,结果如表1所示。
采用电磁场有限元仿真的计算方法可以对采用非正规接法的单绕组变极电机的绕组谐波进行损耗定量的分析,对电机的起动性能和起动过程进行仿真,相对于传统计算方法的定性分析结果更加准确。
表1 仿真计算与传统计算方法试验结果比较
传统计算方法的电机性能计算结果和有限元仿真计算结果比较接近,但起动转矩和起动电流差别较大,这是由于起动计算时,传统计算未能考虑到非正规绕组各次谐波的影响,而有限元仿真综合考虑了各方面因素。
通过以上分析可知,在单绕组变极电机电磁设计中,使用有限元电磁场分析和传统计算相结合的设计方法是有效的,传统计算方法的优势是有成熟的计算程序,可以快速地进行大量方案筛选。通过电磁场仿真对其进行进一步计算,可以避免传统计算中对非正规接法产生的磁势谐波造成的损耗不能进行定量分析的缺陷。
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