苏力才,蒙学礼*,李永卫,王嘉瑶,李明星,付 帆
(1.广西第一地质工程公司,广西 南宁 530031;2.北京探矿工程研究所,北京 100083)
广西柳州市鱼峰区雒容镇区块页岩气地层受地质构造的影响,部分地层严重破碎,胶结性差,具有水敏不稳定性。位于该区域的桂柳地1井设计井深2350 m,根据邻井钻遇地层资料,破碎的泥岩层量多、厚度大,伊利石、高岭石和绿泥石等粘土矿物总含量高,水化膨胀性较强。在破碎、水敏不稳定地层深孔钻进,要求冲洗液维持孔壁稳定的能力更强,需要冲洗液能有效封堵裂隙,强化孔壁作用;更低的滤失量,减弱水化作用;更强的成膜抑制效果,能够在孔壁较快速成膜隔水[1-4]。PVA1788体系无固相冲洗液具有粘度低及较高的润滑性能,具有一定的充填裂隙、吸附成膜抑制防塌能力,在固体矿产地质勘查钻探中取得很好的应用效果,因此,在此基础上添加成膜A剂为主的处理剂进行试验研究,应用于桂柳地1井深孔复杂地层。
桂柳地1井位于柳州市鱼峰区雒容镇东塘村东南 约1.2 km处,采 用HXY-8B型 钻 机,JS122、CHD98绳索取心防斜钻具钻进,终孔孔深2004.80 m。钻遇地层如下:
(1)0~67.15 m为罗城组(C1l)地层。其中0~14.90 m为残坡积层;14.90~67.15 m为基岩,灰色石英砂岩夹深灰色泥岩、含生物钙质泥岩。
(2)67.15~1319.83 m为鹿寨组三段(C1lz3)地层。灰黑色泥岩、含粉砂质泥岩夹深灰色石英砂岩,局部为灰色含生物屑灰岩。
(3)1319.83~1943.50 m为 鹿 寨 组 二、一 段(C1lz2、C1lz1)。上部为灰黑色泥晶灰岩、砾块灰岩、生物屑灰岩,局部夹灰黑色钙质泥岩;中部为灰黑色泥岩与深灰色薄-中层状砂岩互层;下部为灰黑色泥晶灰岩夹黑色薄-中层硅质岩、硅质灰岩、薄层碳质泥岩、硅质泥岩,局部为生物屑灰岩。
(4)1943.50~2004.80 m为五指山组(D3w)。扁豆状、疙瘩状、条带状灰岩,微晶灰岩。
钻遇部分地层极破碎,如孔深551.05~556.85 m鹿寨组三段(C1lz3)的黑色泥岩(见图1)。
图1 桂柳地1井取出的破碎地层岩心Fig.1 Cores taken from broken formation in Well Guiliudi-1
桂柳地1井与东塘1井直线距离约1.5 km,委托北京探矿工程研究所对相邻的东塘1井鹿寨组三段(C1lz3)破碎不稳定泥岩成分分析,结果见表1。
表1 不稳定泥岩成分分析Table 1 Component analysis of unstable mudstone
伊利石、高岭石和绿泥石总含量≥65%,其中,伊利石总含量10%~15%,粘土矿物含量高,水化膨胀性较强[5]。部分泥岩极破碎,冲洗液滤液很容易渗入地层,使孔壁的机械强度进一步降低;粘土矿物以伊利石、高岭石和绿泥石为主的泥岩,吸水分散,易造浆[6]。
在PVA1788体系无固相冲洗液的基础上,委托北京探矿工程研究所,选择、添加成膜抑制防塌类处理剂进行室内对比试验。PVA1788体系无固相冲洗液加入5%成膜A剂、0.5%增粘剂GTQ后,提高了冲洗液与蒸馏水相比的相对膨胀降低率,降低了API滤失量;成膜A剂基本不影响冲洗液的润滑性能。岩样浸泡试验成果表明,加入成膜A剂后,冲洗液的成膜抑制防塌能力更强。结果见表2及图2。
图2 不同配比冲洗液岩样浸泡对比Fig.2 Comparison of immersion of rock samples in different drilling fluid systems
表2 不同配比的PVA1788体系无固相冲洗液室内试验结果Table 2 Laboratory test results of different PVA1788 system solid-free drilling fluid
2.2.1 不同的PVA1788无固相冲洗液对比试验
采用川维120目聚乙烯醇PVA1788、广谱护壁剂GSP、成膜A剂及分子量1000万~1200万、水解度30%~35%的水解聚丙烯酰胺PHP,不同配比的PVA1788体系无固相冲洗液进行对比试验。成膜A剂对冲洗液塑性粘度影响不明显。PHP提粘作用较强,在PVA1788及GSP加量相同时,加入PHP浓度为0.05%~0.08%的冲洗液比加入4%~6%成膜A剂的冲洗液塑性粘度高约3~4 mPa·s。现场使用时应采用加入0.01%~0.03%的PHP包被、絮凝钻屑,控制PHP的用量,必要时,可选择分子量较低的PHP或其他处理剂作包被、絮凝剂。结果见表3。
表3 不同配比的PVA1788体系无固相冲洗液现场对比试验结果Table 3 Comparative test results in field of different PVA1788 system solid-free drilling fluid
2.2.2 在造浆性地层中抗污染对比试验
钻遇伊利石、高岭石、绿泥石等粘土矿物含量高的泥岩时,具有一定的造浆性能,使冲洗液粘度升高,密度增大。为了评价造浆性地层对PVA1788体系无固相冲洗液的影响,采用在南宁市采购的PVA1788(川维120目)进行冲洗液对比试验。加入4%人工钠土浆液后,PHP加量0.02%,PVA1788、GSP加量在0.5%~1.0%时,冲洗液塑性粘度在4~5.5 mPa·s之间,升高2~2.5 mPa·s,冲洗液性能维持在较稳定的水平;PHP加量0.03%,PVA1788、GSP加量均为1.5%时,冲洗液塑性粘度高达12.5 mPa·s。根据罗维矿区PVA1788体系无固相冲洗液室内试 验 结 果,PHP、PVA1788加 量 相 同,GSP加 量0.5%~1.5%时,冲洗液的视粘度、塑性粘度变化不明显,因此,冲洗液粘度增高的主要原因是PVA1788加量过大。结果见表4。
表4 粘土对PVA1788体系无固相冲洗液影响对比试验结果Table 4 Comparative test results of influence of clay on PVA1788 system solid-free drilling fluid
2.2.3 不同产地的PVA1788对比试验
采用不同采购渠道的PVA1788配制冲洗液,粘度差别较大。根据多次试验,在南宁市采购的川维120目PVA1788,4%水溶液塑性粘度均为13 mPa·s左右。在桂柳地1井应用PVA1788成膜体系无固相冲洗液过程中,发现在北京采购的PVA1788配制浆液粘度偏高,为此进行了不同采购地点的PVA1788冲洗液对比试验,当PVA1788、GSP加量均为0.75%时,北京采购的PVA1788配制冲洗液塑性粘度高达6.5 mPa·s,与南宁采购的PVA1788相比,塑性粘度增高了3.5 mPa·s。结果见表5。
表5 不同产地的PVA1788无固相冲洗液对比试验结果Table 5 Comparative test results of PVA1788 solid-free drilling fluid from different producing origins
聚乙烯醇PVA1788:聚合度为1700,醇解度88%,为部分醇解型,保留了部分醋酸基的憎水基,具有表面活性剂性质,其水溶液具有润滑作用;PVA1788的-OH吸附基类似多元醇的化学性质[7]。PVA1788具有包裹吸附作用和成膜抑制性,分子链上含有大量的-OH侧基吸附基团与孔壁上的泥岩、粘土等强吸附,增大整个分子空间位阻,使分子主链刚性增强;分子链上的醋酸基憎水基团形成一道憎水屏障,防止水和溶质扩散,增强了成膜的理想性[8]。泥岩或粘土吸附表面活性剂后,原来的亲水表面可转化为憎水表面,从而使泥岩或粘土憎水[9]。PVA1788的非离子型-OH极性基团与水在粘土表面发生竞争吸附,优先在粘土表面取代部分水分子,形成一个憎水的膜,破坏和阻止了粘土表面导致泥页岩膨胀分散的结构水层的形成,从而起到抑制作用[10-13]。降失水作用以-OH吸附基为主,PVA1788加量为0.5%~1%时,浆液粘度变化不明显;加量为1.5%、粘土侵入时,浆液粘度较高。
广谱护壁剂GSP:充填裂隙及聚合淀粉长链、网状吸附孔壁,具有抑制、防塌、降失水、润滑等一剂多能的特点[14]。GSP中的植物油脚与具有表面活性的PVA1788联合作用,增强冲洗液的润滑性能。GSP加量0.5%~1.5%时,冲洗液粘度变化不明显。
成膜A剂:成膜隔水、降失水及封堵作用[15]。不影响冲洗液的润滑性能,对粘度影响不明显。
封堵剂GFD-1:裂隙、破碎带封堵作用。
水解聚丙烯酰胺PHP:絮凝作用。
氢氧化钾KOH:调节pH值,利于成膜A剂的溶解。
防塌减阻剂GFT:低温软化变形,粘附性较强,封堵微裂隙,润滑减阻,不增粘[16]。
冲洗液配比:1 m3清水+0.5~0.8 kg PHP+7~15 kg PVA1788+7~20 kg GSP+25~50 kg成膜A剂+0~20 kg GFD-1+0~2 kg KOH。
配制新浆及冲洗液性能要求:相对密度1.02~1.04,塑性粘度5~10 mPa·s,API滤失量5~8 mL,pH值8~11。
现场冲洗液配制及性能调节维护:
(1)配制新浆时,基本按冲洗液配比的中值加入处理剂,冲洗液配比:400 L清水+0.26 kg PHP+4.5 kg PVA1788+4.5 kg GSP+15 kg成 膜A剂+4 kg GFD-1+1 kg KOH。
(2)地层相对完整时,置换旧浆,每盘新浆加量:400 L清 水+0.12kg PHP+4 kg PVA1788+4 kg GSP+20 kg成膜A剂+4kg GFD-1。
(3)钻遇破碎地层时,置换旧浆,每盘新浆加量:400 L清水+0.08 kg PHP+5 kg PVA1788+5 kg GSP+20 kg成膜A剂+6 kg GFD-1。
(4)控制API滤失量5~8 mL,每盘调节400 L旧浆加量情况:采用在北京市采购的PVA1788时,先按12.5 kgPVA1788、20.5 kg GSP、25 g成膜A剂的比例配制混合粉,然后,根据旧浆的性能添加混合粉,使400 L旧浆搅拌后的API滤失量在5~8 mL之间。采用在南宁市采购的PVA1788时,混合粉则按20 kg PVA1788、25 kg GSP、25 g成 膜A剂、17 kg GFD-1的比例配制。
(5)钻遇特别破碎、不稳定地层时,酌情加入防塌减阻剂GFT,每搅拌400 L旧浆加入4 kg防塌减阻剂GFT。
桂柳地1井孔深0~924.05 m采用在北京市采购的PVA1788配制及维护冲洗液,取孔内返浆测试冲洗液性能,性能参数离散较大,塑性粘度较高。孔深924.05~2004.80 m采用在南宁市采购的PVA1788不再加入KOH提高pH值,性能参数离散较小,API滤失量在5~8 mL范围内,冲洗液相对密度高与排浆受限、长时间积累有关,见表6。
表6 冲洗液现场测试统计结果Table 6 Results of drilling fluid field test
桂柳地1井采用PVA1788成膜体系冲洗液,实现维持孔壁稳定、安全钻进,全孔没有采用水泥护壁堵漏。835.18~868.10 m孔段岩性为破碎—极破碎灰黑色泥岩,局部岩层面扭曲,产状近直立,容易发生孔壁掉块(见图3),裸眼维持孔壁稳定不发生坍塌的时间>99 d。
图3 不稳定地层岩心Fig.3 Cores from unstable formation
(1)在破碎水敏不稳定地层深孔钻进,需要根据冲洗液维持孔壁稳定的能力,采用多级套管护壁。由于没有配套S口径绳索取心钻具,采用前导向扩孔钻具扩孔,工作量大,效率低。因扩孔时钻屑沉积于孔底,835.18~868.10 m孔段未能扩孔到位及时下入套管隔离,出现孔壁掉块。
(2)前期冲洗液pH值较高,对抑制泥岩水化膨胀与分散不利。
(3)采用TGLW350-692型离心机分离钻屑,离心机转鼓转速为1500 r/min,离心前后的冲洗液相对密度降幅多在0.01~0.02之间,固控效果不理想,冲洗液密度持续增大。应采用最大转速为2500 r/min的TGLW350型变频型离心机,提高固相分离效果。
(4)孔深1641.90~1646.20 m的灰黑色泥岩地层相对完整,与其他孔段的泥岩不同,层间缝内石膏半充填,泥岩层间的石膏具有较强的渗透性,容易诱发泥岩内部水化膨胀缩径。泥岩遇水膨胀产生钻孔缩径现象,通常在下大钻时才发现,而在钻进过程中,缩径孔段一般逐渐转变为超径孔段,钻遇缩径孔段时,采用加强扫孔处理,快速往下钻进。
(1)PVA1788体系无固相冲洗液加入成膜A剂为主的处理剂后,基本不影响冲洗液的润滑性能,提高了冲洗液与蒸馏水相比的相对膨胀降低率,降低了API滤失量。岩样浸泡试验成果表明,加入成膜A剂后,冲洗液的成膜抑制防塌能力更强。在桂柳地1井破碎、水敏复杂地层中应用表明,API滤失量控制在5~8 mL之间,裸眼维持孔壁稳定不发生坍塌时间>99 d。
(2)根据广西来宾市蒙村页岩气区块桂来地1井应用分析,塑性粘度≤7 mPa·s时,冲洗液的密度变化不明显,固相含量维持在较低的水平。在水敏复杂地层钻进,PVA1788加量>1%,冲洗液塑性粘度过高,钻屑在地表沉降分离效果差,导致密度持续增大。建议采用聚合度相同、醇解度为66%~80%的PVA,或采用聚合度稍低、醇解度为88%左右的PVA,降低冲洗液的塑性粘度。
(3)钻遇破碎或渗透性较强的水敏不稳定泥岩,冲洗液的封堵、成膜隔水作用相对滞后,避免不了冲洗液渗入地层。后续应开展吸附成膜速度快的硅酸盐、氯化钾等处理剂的研究,以提高冲洗液矿化度,降低冲洗液活度(或化学位),减小或阻止冲洗液中的自由水向地层渗透,减缓泥岩水化膨胀与分散。