安景超 李萍 邓文娟
摘 要:随着人口老龄化日趋严重,市场对于轮椅需求越来越大。为了解决这一问题,国内的轮椅制造业不断推陈出新。通过對老年人需求的分析,根据人机工程学知识,设计了多功能全地形助老轮椅。该轮椅在原有电动轮椅的基础上增设座椅调平机构,并对调平机构的支杆进行仿真力学分析,最终确定结构合理;同时,该轮椅具有可变轮毂和医疗检测装置,可爬楼,可适应不同地形,旨在为独居、行动不方便的老人提供出行便利。
关键词:助老轮椅、全地形、结构设计、仿真分析
1 引言
目前国内轮椅市场主要有手动和电动两种,二者各有长处也各有劣势,但普遍存在功能不全面、适应地形能力差等问题。为此,本文拟设计一款适应全地形的、具有保健功能、便于老人使用的多功能电动轮椅。
2 设计方案
该多功能全地形助老轮椅由机械系统、控制系统、医疗检测系统组成。由蓄电池对轮椅进行电量供应,带动电动机转动,驱动轮椅行进。
2.1机械系统
机械系统主要由分瓣式伸缩轮、座椅调平机构组成。
2.1.1分瓣式伸缩轮
轮椅行进轮由前边两个大轮和后边两个小轮组成,都为分瓣式伸缩轮,内部设有卡簧,伸缩轮轮毂模型如图2所示。轮椅在正常路面行进时,轮子内部卡簧结构锁死,卡簧无弹力,此时轮子与常用轮椅轮子作用相同;轮椅处于上楼模式时,卡簧装置解锁,分瓣式轮毂弹出,轮子的各个部分可以单独展开,内部的卡簧结构保证轮子在受到阻碍后能伸缩运动,增加轮子与楼梯面的接触面积,从而与楼梯形成更好的贴合,产生配合轮椅上楼的支撑力,实现轮椅爬楼;同理,伸缩轮在崎岖的路段也可以更好的贴合路面,保证轮椅的稳定性。
2.1.2座椅调平机构
座椅调平机构由四根可自由转动的电动支杆构成,电动支杆两端分别与轮椅框架和座椅底部连接。工作时,通过水平检测装置和四根电动支杆的转动、伸缩的配合使轮椅座椅时刻保持水平状态。座椅调平机构如图3所示。
2.2控制系统
由控制面板及继电器对轮椅各动作实行控制。
(1)通过模式转换开关控制轮子状态,可在行进模式和爬楼(爬升)模式之间转换。
(2)处于爬升模式时,水平感应装置传递信号给传感器,传感器驱动电机带动座椅前后支杆运动,保证座椅始终处于水平。
(3)可通过开关控制实现转向,以改变轮椅行进方向。
2.3医疗检测系统
通过安装的医疗检测开关驱动血压仪,对轮椅使用者的血压情况进行不定时检测。通过传感器及信号接收装置对医疗检测信息进行接收,并通过显示屏显示。
3 设计计算
(1)轮椅承受的最大载荷
老年人体重按50-80kg计算,G=mg=490N-784N,考虑到随身携带的物品重量,轮椅承受的载荷在500-800N之间。
轮椅座椅由四根铝合金支杆支撑,轮椅框架单独承受的载荷:F=G/4=125-200N,轮椅与地面摩擦系数μ=0.7,轮椅运行过程中零部件的电功率损耗为约60w。
轮椅前进的最小推动力Fx=μ*G=350N-560N,传动轮(大轮)半径r=0.3cm,所需力矩M=Fx*r=105-168N*m。电机功率P=M*2=210-336W。
轮椅实际工作过程中转速120rad/min=2rad/s。
(2)调平机构支杆受力
确定轮椅底部受力长度,即支杆在水平方向上投影长度L=50cm,支杆长度L1=L/cos300=57.74cm。支杆位置如图4所示。
轮椅在正常路面行进时,支杆与座椅面呈300,轮椅给结构框架的力G=19.6N,平均每根支杆受力F1=100N,单位长度支杆受力F1′=F1/L1=173N。
爬楼模式时,若楼梯与地面呈600,此时每根支杆受力F2=141.4N。后边两支杆伸长后长度L2=L/cos160=52.02cm,支杆单位长度受力F2′=F2/L2=242N;前边两支杆伸长后长度为L3=L*cos300/cos420=58.51cm,支杆单位长度受力F3′=F2/L3=283N。
4 轮椅结构设计与仿真分析
轮椅在水平地面行驶时,轮椅自身重量以及人的体重均由前后4个轮承担,现对其机械结构进行受力分析。假设载荷平均分布在座椅上,主体材质选择1060-H80铝合金棒材,基于Solidworks Simulation进行分析,其网格、应力、位移、应变分析分别如图5、6、7、8所示。轮椅整车应力最大的地方为支杆跟座椅横梁的绞点位置,通过分析得到最大应力为78.2MPa,远小于材料的许用应力4420MPa,则该结构满足强度要求。在外部载荷作用下,形变最大的为支杆,最大形变量为0.022mm,满足刚度条件。
参考文献
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[5]多功能轮椅的设计与开发.王帅帅,王海霞,赵成龙.山东化工.2021,50(09)
项目资助:2020年辽宁省大学生创新创业训练计划“基于多功能全地形助老轮椅的设计与研究”(项目编号:2020101480041)423BC35B-AFC2-48D7-968B-5B22E36449D7