刘增龙
(中国土木工程集团,北京 100038)
本文涉及的工程Mafinga-Igawa 公路位于坦桑尼亚伊林加省内Idetero 村附近,北接埃及亚历山大港,南连南非得维多利亚港,号称“非洲经济大动脉”,交通运输较为繁忙,设计为双向单车道。冲沟与道路位置图如图1 所示。
图1 冲沟与道路位置图
为了避免冲沟的继续扩大对道路的安全性形成危害,现场进行实地勘察、测绘作业以及对土质进行取样,然后通过对现场采集的数据进行分析,从而对冲沟的形成做出判断,并为阻止冲沟的进一步侵蚀及采取的有效保护措施提供依据【1】。
现场共布置 14 个点(长 2m、宽2m、深2m)进行土样采集。土样分为 2 种类型:1~8 为腐泥土,9~14 为红土。
本项目土样的塑性指数为8.7~18.4,塑限的范围为30.5~39.8。由此可知,冲沟的形成是由于土壤结构以外的其他因素,即土壤的含水量对冲沟的形成影响很小。
结合相关土样采集数据,腐泥土内摩擦角值为20°~34°,红土的内摩擦角值为22°~30°,二者类似;而腐泥土的内聚力值为 16~61kN/m2,红土的内聚力值为 23~39kN/m2,腐泥土的内聚力分布不均匀,且部分土样内聚力值低,即红土的黏结力偏中,若红土流失会加剧腐泥土的侵蚀作用。
土壤可蚀性是指土壤对侵蚀性的敏感性。可蚀性是土壤质地、骨料稳定性、剪切强度、渗透能力、有机和化学成分的函数。在本节中,可蚀性因子是根据Wishmeier 等人(1971 年)开发的经验公式估算的。可蚀性因子公式见式(1):
式中,fp为粒度参数;Pom为有机物百分比,本文取值为0;Sstruc为土壤结构指数,土壤结构分为:非常细的颗粒状土壤,细粒土壤,等或粗粒状土壤,块状、板状或块状土壤;fperm为剖面渗透度,分别有以下几种情况:渗透非常缓慢、渗透缓慢、渗透缓慢至中度、渗透适度、渗透中度至快速、渗透快速,本文出现的情况为渗透适度。
其中,粒度参数由式(2)计算:
式中,Psilt为粉土百分比,%;Pclay为黏土百分比,%。
根据土壤结构指数的划分,腐泥土的结构指数划分为4,红土的结构指数划分为3。
根据颗粒的大小,可以将筛分后的土分为:黏土(0~0.002mm);粉土(0.002~0.063mm);沙土(0.063~2.0mm);砂砾(2.0~63mm)。通过对土样进行筛分和可蚀性因子计算,可知绝大部分土样的可蚀性等级高,即容易被侵蚀。
本文对靠近冲沟公路两侧的断面进行测量研究。采用常规的电阻率断层扫描法(CERT),对调查区域进行概括分析,通过采集的数据,使用RES 2D 软件进行数据分析,然后生成二维图形,根据激发极化(IP)对风化剖面的深度和地质材料的分布做出判断:该区域的地质风化深度已经超过20m,风化物质为腐泥土和红土2 种材料。
该地区位于坦桑尼亚高原的热带地区,热带气候以干湿季节为特征。雨季为12 月~次年5 月,12 月~次年3 月的最大降雨量为255mm/d,旱季为6~11 月。
利用数字高程模型的水分岭得到河流和流域,如图2所示。
图2 研究区和周围的分水岭
由图2 可知,该地区形成了几个流域,而冲沟是该流域溪流的组成部分。
根据研究区的水流流向和分水岭高程模型,将研究区周围区域分为7 个地块。
由Rossmiller 提出的特定假设公式,即在特定降雨量和规定时间内,整个流域的降雨量为均匀分布的,该区域的地表径流量Q 可根据式(3)计算得出:
式中,C 为径流系数,本文研究区域土壤较为密集,植被覆盖较为稀疏,坡较陡,取最大值0.95;I 为降雨强度,mm/h,选择最大的降雨量用作集流时间内的降雨量,即255mm/h;A 为流域面积,hm2。
具体计算结果如表1 所示。
表1 研究区域的地表径流量
由表1 可知,单位时间内流进该区域的地表水径流量非常大,通常排水量要比地表径流量多25%。
根据本文的数据分析以及当地的降雨情况可知,冲沟的侵蚀是由于地表雨水不断对研究区域的土壤进行冲刷形成。
1)研究区的土壤在潮湿时表现出不稳定性,虽然塑性指数高,有较高的塑性特征,但在物理性能上表现出的黏结性较差,即容易被外力带走。
2)根据分水岭的高程模型分析,研究区域周围的雨水会流向研究区域,加速了冲沟的侵蚀。
3)地下水和地表水会削弱腐泥土的内聚强度,表面红土的流失会加剧腐泥土的侵蚀,也造成了冲沟侵蚀的加剧。
综上所述,由于冲沟的位置距离公路路基较近,为阻止冲沟的进一步侵蚀,保护公路的路基安全,提出以下2 点建议:
1)沿着靠近公路的冲沟周边做混凝土截水沟【2】,将冲沟周边流向冲沟的雨水安全输送到其他地方,降低该区域地表水径流量,防止冲沟侵蚀的加剧。
2)靠近公路一侧的冲沟边坡进行清理并做锚杆加固,然后再做挡土墙,将已经严重侵蚀的冲沟边坡进行稳定处理【3】,从而保护公路路基的安全。