李 明 (安徽省路桥工程集团有限责任公司,安徽 合肥 230000)
桥梁桥墩桥台边坡稳定性问题一直是影响桥梁安全的关键问题,也是岩土工程领域的热点问题。极限平衡法是岩土工程中最广泛采用的稳定性分析方法,当对均质坡稳定性分析时,常假设潜在滑动面为圆弧状,一般用瑞典法[1]或简化Bishop法[2]计算。然而,实际边坡破坏面的形状与圆弧形状相差甚远。基于任意形状滑面的稳定计算方法也有多种,其中Morgenstern-Price法[3]应用最为广泛;但采用迭代方法计算安全系数Fs和比例系数λ时过程非常复杂,较难掌握。本文基于国内朱大勇教授[4]改进的M-P法对某桥梁桥墩桥台边坡稳定性进行分析,并给出初步建议。
拟建某桥梁的左线中心桩号为ZK28+460,设计桥孔和跨径(孔×m)为(2×40+30)+(2×40+30)m;右线中心桩号为K28+473,设计桥孔和跨径(孔×m)为 3×40+(30+2×40+30)m,上部结构均为预制T梁。
根据地质勘察资料,桥位区属中山地貌,地形起伏较大,桥区范围内中线地面高程1302m~1358m,最大相对高差56m。桥墩所在的边坡坡度较陡,为可能触发原有岩堆边坡失稳,急需采用合理的计算方法对桥墩、桥台边坡的稳定性进行评价。
Morgenstern-Price法[3]已成为国际通用的一般形状滑动面严格极限平衡条分法,国内学者朱大勇教授[4]改进Morgenstern-Price法,建立非常简单实用的计算迭代格式。本文采用朱大勇等学者提出的严格M-P法对岩质边坡进行稳定性分析,具体如下。
图1(a)和图1(b)分别表示任意形状滑面的边坡和滑体划分垂直条块示意图。如图1(a)所示,边坡滑体作用荷载主要是自重、面荷载、地震及水压力。如图1(b)所示,其高度为 hi、宽度为 bi、底面倾角为i。
考察第i个条块的力和力矩平衡。端部条件:E0=0;E=n0。得:
对条块基底中心取力矩:
解出比例系数λ
根据式(1)和(3),采用迭代计算方法,计算出边坡稳定性系数。
图1 滑体与典型条块示意图
本文选取冲沟两岸斜坡三个断面进行稳定性分析,分别为K28+500~530、K28+540~570和ZK28+430三个断面;其中断面1、断面2的坡度约35。~48。;断面3的坡度约55。。
依据《铁路工程地质手册》[5]并结合勘察报告,桥梁的桥墩桥台周围岩土体较易产生滑动,且桥梁所在区域的岩堆边坡基本处于25°~35°。根据地质勘察报告和现场调查,归纳总结岩堆体的基本物理力学性质,见表1所示。
由表1可见,断面1、断面2处于稳定~基本稳定状态,断面3处于临滑状态。
①岩土物理力学参数反演计算
根据《公路工程地质勘察规范》[6],反算处于不同状态下滑坡的岩土体力学强度参数时,安全系数取值见表2所示。表3为岩土体物理力学参数反演值。
②稳定性计算
共考虑3种工况:天然、饱水(暴雨)和考虑地震作用下的饱水(暴雨)。其中地震力依据《公路工程抗震设计规范》[7]
岩堆体的基本物理力学性质 表1
中的3.1.3条计算。计算结果见表4所示。
不同状态下滑坡反演计算岩土力学参数的安全系数取值表 表2
由表4可见,在三种工况下,ZK28+430岩堆边坡分别处于稳定,基本稳定和临滑状态;K28+500~530和K28+540~570岩堆边坡稳定状态。
①反演参数与勘查报告建议值比较
设计强度参数反演值与勘查报告建议值的比较见表5所示。由表5可见,岩堆参数的反演值高于勘察报告建议值。其中粘聚力的数值提高了约300%,其原因在于反演分析并未涉及到强风化层及以下地层,故对强风化层及其以下地层的相关参数仅供稳定性评价参考,不作为其它相关设计的参数依据。
②安全系数与勘查报告建议值比较
表6比较了理论计算值与勘查资料建议值。可见采用M-P法计算边坡稳定性安全系数有了一定的提高,幅度约40%。
①在三种工况下,断面ZK28+430的岩堆边坡分别处于稳定,基本稳定和临滑状态而断面 K28+500~530和K28+540~570的岩堆边坡稳定状态。
②对于该区段不能达到规范稳定要求的岩堆边坡,建议采用必要的加固手段,确保岩堆边坡达到工程许可安全系数。
③桥台或桥墩的施工扰动对边坡稳定是有影响的,不宜采用湿作法施工桩基和承台,建议采用高桩承台,减小对原有边坡的扰动,对于必要的开挖,应及时予以加固,可采用框格预应力锚索加固,防止发生局部失稳,同时注意边开挖边加固的施工工序。
岩土体物理力学参数反演值 表3
稳定性计算结果 表4
设计强度参数反演值与勘查报告建议值的比较 表5
岩堆边坡稳定性计算结果的比较 表6
④加强地表水的截、排措施,减小地表水的下渗。