董 帅
(神华国能天津大港发电厂有限公司,天津 300272)
给水泵作为火力发电厂热力系统的重要辅机设备,发生缺陷或事故将严重影响机组安全稳定运行,造成电量损失和设备损坏。给水泵运行中最容易引起设备强迫退出运行的问题就是振动。当给水泵振动超标时,如不及时退出运行检修,将会造成设备故障扩大,容易引发机组强停事故。
某厂一期2 台机组均为亚临界压力、一次中间再热、单炉膛、强迫循环、平衡通风、固态排渣,汽包型燃煤锅炉。每台机组原设计配备3 台50%容量电动6 级离心式给水泵,给水泵流量550 t/h,扬程2169 m,转速5980 r/min(满转速),输出功率3980 kW。给水泵通过液力耦合器获得动力,从而输出所需要的压力和流量。
自2017 年11 月起,该厂1#机组给水泵经常发生振动超标退出运行事件,给水泵高压侧水平振动以及垂直振动均超0.05 mm,低压侧基本正常,12 个月内因振动问题检查修理给水泵组15 次,更换芯包11 台次,造成大量的人力、物力、财力损失,给企业安全生产带来严重影响。
通过在线振动监测的科技手段,分析振动频谱特性,找准问题重点,彻底解决给水泵振动问题。并结合在线振动监测诊断分析过程,介绍类似故障的检查方法。
该厂给水泵振动异常情况大部分发生在1A、1C 和2A 给水泵,1B、2B 给水泵运行状态良好,未发生振动异常事件。振动异常的具体表现:当给水泵进入5300~5600 r/min 高转速区间工作时,高压侧水平及垂直振动逐渐升高,当振动值>0.03 mm 时,持续运行2~5 d 后振动值将达到0.05 mm 以上,若不及时停泵检查修理,将进一步扩大振动超标范围引发恶性事故。
给水泵退备检查发现,芯包发生动静碰磨,疑似动静碰磨引起振动增加。但每次检修更换芯包后,给水泵仅可稳定运行3周,当给水泵多次启停后,仍然出现同类异常振动,难以确定引发给水泵异常振动的真正原因。
为了彻底解决问题,对1A 给水泵进行线振动监测分析。
由于该泵没有装轴振测点测瓦振振动,为此在泵驱动端(低压侧)轴承上装一瓦振水平测点和垂直测点;在泵自由端(高压侧)轴承上装一垂直测点和水平测点。在泵尾部测数盘上贴一反光条,测泵转速及振动相位。
对给水泵进行连续2 h 的测试。测试结果见图1、表1。
从表1 可以看出,泵两端垂直振动不大,泵驱动端水平振动合格,泵自由端水平振动接近合格。
从振动趋势图可以看出,泵自由端水平振动在5300 r/min以上,振动波动幅度比较大。
图1 工频振幅μ/振动相位
表1 给水泵升速过程振动数值表
泵自由端水平振动频谱显示,在5300~5630 r/min 转速下,振动波动大,除工频振动外,还存在0.75 倍频振动。见表2。
表2 自由端水平振动波动幅度较大时振动主频率
给水泵各种振动故障频谱特征所对应的故障点如下:
(1)1 倍频。主要是由于给水泵芯质量不平衡造成,包括键断裂飞脱或磨损、平衡盘不均匀磨损、叶轮偏心等。
(2)2 倍频。产生2 倍频的原因比较复杂,有转子不对中、共振、摩擦、轴承松动、轴承间隙大、两倍涡旋、部件松动等。
(3)次低频。指半倍频,通常称为半速涡动或次同步涡动,这主要与轴瓦内油膜失稳或工质流体动力学原因有关。
(4)叶片旋转激振。频率是叶轮叶片个数(Z)×通频,来自于通流部分的叶轮叶片和扩压导叶对流体的作用。
(5)低频。低于10 Hz 的低频振动主要来自给水系统、循环管线等的影响。
通过测试,该厂1A 给水泵出现了0.75 倍频振动,该振动属于次低频振动范畴。根据频谱特征分析,该泵振动故障属于轴瓦故障,是油膜失稳导致的次同步涡动。轴在瓦中处于失稳临界边缘,在工况变化到一定条件下,油膜厚度发生变化,对应的油膜刚度发生变化,进而轴在瓦中的稳定性发生变化,轴在瓦中失稳。
为了验证分析结果,对1A 给水泵进行维修:①将轴瓦进油温度从36 ℃提升到41 ℃;②轴瓦解体,修刮轴瓦中分面至接触良好;③调整轴瓦中心和对轮中心至达标;④解体检查再循环门,更换底口及内外圈密封垫。
给水泵轴瓦检修后,振动趋势明显降低,泵转速至5300 r/min范围内,振动监测数据平稳在0.006 mm,最大振动0.015 mm,且相位稳定,振动良好。
(1)给水泵振动的原因比较多,也比较复杂,当给水泵发生振动故障时,不要仅凭经验盲目进行检修作业,查找引发振动的原因是检修的关键前提。
(2)利用在线振动监测分析装置,可准确判断振动原因,减少检修资源浪费。
(3)一般情况下,存在故障给水泵的振动信号由两种或两种以上的频率组成。如何区分这些复合频率、确定故障点,需要技术人员进行综合分析判断。
(4)对给水泵提前进行在线振动监测,可预防给水泵运行中的潜在安全隐患,避免因振动异常而造成事故。