王岗,钟小康,王凤蛟
(陕西重型汽车有限公司,陕西 西安 710200)
国内加液站提供压力0.4MPa~0.6MPa、温度为-132℃~-138℃的LNG 液体,不满足LNG 车辆发动机进气压力要求,针对该问题,LNG 供给系统自带增压设备,对LNG 气瓶气相进行增压。液化天然气汽车供应燃料为压缩天然气,气瓶压力决定了车辆是否正常运行。影响燃气进气压力的主要因素为LNG 气瓶压力。依据热力学原理:LNG 气瓶压力即为当前气瓶内胆饱和液体温度相对应的压力。此时气瓶增压的方式有两种,一种为增加液体温度后升压但速度较慢;另一种为仅增加气瓶气相空间压力速度快。国内现有主流的增压方式为仅增加气瓶气相空间压力提升气瓶压力,来满足发动机使用。
当气瓶压力低于发动机许用压力时,此时车辆动力不足和不能启动,气瓶需要增压。增压时间和增压速率为影响液化天然气汽车竞争力因素之一,因此降低增压时间和提升增压速率非常有必要。
后置1000L 大容积LNG 气瓶因其容积大、自重轻、续驶里程长等优点,完全替换原有的后置LNG 双500L 系统,成为液化天然气汽车主流配置。气瓶容积增大,增压设备未加大,增压速率降低,增压时间延长,影响了用户体验,降低了液化天然气汽车的竞争力。故LNG 供给系统提升增压速率、降低增压时间,迫在眉睫。
LNG 气瓶增压装置由增压截止阀14、增压阀13、增压盘管6 等部件组成。在增压时,需要保证除增压截止阀14和放空截止阀21 开启,气瓶和增压管路可以形成一个密闭的循环空间。开启增压截止阀14,低温液体通过增压阀13,然后经过自增压盘管6 被加热成饱和蒸汽,通过放空截止阀21后,进入气瓶气相空间(气瓶顶部)。由于液化天然气的液气比较大,输出较少的液体会变成大量的蒸汽,同时在密闭的循环空间,增加的气体体积远远大于输出的液体体积,再有气体具有可压缩性,从而使得气瓶的压力升高。当气瓶压力升至需要的压力(增压阀的设定压力)时,增压阀13 自动关闭,气瓶压力不再升高,压力维持稳定。具体原理见图1。
图1 LNG 系统原理图
图2 增压阀结构
增压阀主要用于LNG 气瓶增压装置,作为LNG 气瓶增压装置的控制装置。在出厂时增压阀设定压力已调整到位,若增压阀关闭压力与设定压力不一致,可通过调整增压阀调节螺钉8,调整增压阀的设定压力。增压阀出口(OUT)压力低于设定压力时,弹簧2 受力降低后伸长,使膜片7 下移顶开阀瓣6,阀瓣弹簧5 压缩。LNG 由进口(IN)入,经阀瓣6 缝隙,由出口(OUT)出后,进增压盘管,液体气化后,进入气瓶,气瓶压力升高。随着增压阀的使用,压力作用在膜片上,阀瓣弹簧5 伸长,推动阀瓣6 随之向关闭方向移动,当压力超过设定压力,阀瓣6 关闭,停止增压。当随着气瓶内压力降低,在膜片弹簧2 作用下膜片7 下移,阀瓣弹簧5压缩,阀瓣6 随之向开启方向移动,阀瓣开启给气瓶升压。增压阀结构见图2。
现今LNG 气瓶内胆和外胆之间增压连接管外径为14mm,内径为10mm,此规格再增大,会导致瓶体安全隐患大。通过分析增压阀阀体结构(见图3),影响增压阀速率的主要因素为阀体的进出接口通径(φ2)和阀瓣直径(φ1)、开启高度(H),以及流道的结构。通常增大阀体的进出接口通径和阀瓣的直径、开启高度,以及优化流道的结构可提升增压速率。阀体通径最大10mm 即为极限,阀瓣的直径(φ1)、开启高度(H),以及流道结构,应尽可能不降低液体流动的速度。
图3 增压阀阀体结构
通过对比分析市场中三种主流增压阀在不同的入口流速、压力和阀瓣开启高度下,导致出口压降的差异,得出最优的增压速率提升方案。分析条件见表1、阀体结构见图3、阀体参数见表2。
表1 分析条件表
表2 阀体参数表
图4 液体流向
在不同流速下,通过对比三种增压阀液体流向(见图4)和出口压降情况(见表三),得出初始压力对增压阀的流阻影响较小。其中C 型增压阀液体流动时通过阀瓣的折弯角度较小,在两个不同速度下的出口压降均小于其他两种增压阀。
表3 出口压降表
三种增压阀在环境温度相差±2℃,增压阀增压压力调整为1.0MPa,其他部件相同的情况下,1000 L 气瓶液量在30%±2%时气瓶由0.45MPa 升至0.9MPa 增压时间。其中增压阀A 从0.45MPa 升至0.9MPa 增压时间85 分钟,增压阀B从0.45MPa 升至0.9MPa 增压时间65 分钟,增压阀C 从0.45MPa 升至0.9MPa 增压时间60 分钟,具体增压曲线见图5。
图5 增压曲线图
上述三种增压阀流阻CAE 分析和气瓶增压速率试验对比,得出通过增大增压阀进出口通径、阀瓣直径以及内部流道的结构可大幅降低气瓶增压时间,减少司机的因气瓶压力低的等待时间,提升液化天然气汽车的竞争力。