离心机和密闭加压容器中水下爆炸相似关系

宋 歌，龙 源，钟明寿，王 敏，吴建宇

(陆军工程大学野战工程学院，江苏 南京 210007)

水下爆炸研究在国民经济和国防建设中具有重要的地位。小当量炸药的水下爆炸试验可以在实验室或者特制的爆炸水池内进行，但是对于大当量炸药爆炸效应的原型试验，通常具有耗费大、危险性高、可重复性弱、不确定因素多的特点，仅通过原型试验，很难深入研究爆炸效应的变化规律和毁伤机制。因此，开展水下爆炸缩比模型试验具有重要意义。

水下爆炸的荷载效应主要包括水中冲击波和气泡脉动两部分，其次还有水下爆炸引起的涌浪对目标的作用。关于水中冲击波的研究已经较为成熟[1]，认为水下爆炸冲击波符合传统的相似关系，即简单的尺寸相似。然而，Murphy[2]指出在常规1倍重力场中，缩比模型试验不能合理地模拟重力荷载；Gel’Fand等[3]对水下爆炸相似准则进行了研究，认为水下爆炸冲击波试验相似不必考虑重力，冲击波峰值、冲击波衰减、比冲量和能量密度均同几何比缩小，但是气泡脉动必须考虑重力效应。张效慈[4-5]对水下爆炸的冲击波和气泡脉动相似律进行了推导，认为水下爆炸不可能做到完全相似，只能做到选择性的相似，并提出不考虑重力效应的气泡相似关系, 只可保证第一次气泡脉动周期和最大气泡半径相似, 但要求水池封闭加压。若想同时满足水下爆炸冲击波和气泡脉动相似，则必须满足重力相似。刘文韬等[6]对相似理论进行了推导，提出了利用离心机进行水下爆炸试验的方法，并通过数值计算验证了离心相似律。目前已经有很多学者利用离心机进行了土中爆炸试验研究[7-11]，然而对在离心机中进行水下爆炸的研究报道较少。Song等[12]、Hu等[13]进行了一定的研究，通过离心机水下爆炸试验、理论分析和数值模拟，验证了离心相似律。马坤等[14]利用密闭容器，通过增大水面大气压强的方式模拟深水环境，开展了小当量的水下爆炸试验，但未进行相似模型试验研究。

本文中，主要依据量纲分析法推导采用封闭加压和离心机两种方法进行水下爆炸试验的相似关系，并结合数值模拟探讨这两种方法的缩比模型中冲击波和气泡脉动是否符合相似性以及适用范围。

1 离心模型和加压模型水下爆炸相似性

研究水下爆炸冲击波和气泡脉动时，假设水介质在爆炸作用中的黏性力影响可忽略不计，且爆炸过程为绝热过程，仅考虑以下参量对爆炸过程的影响，即炸药参量：装药半径r，装药密度ρc，爆速D，爆热q；介质参量：水介质密度ρ0，水介质声速c；其他参量：加速度ag，装药沉深h，静水压力pd(pd=p0+ρ0agh，p0为大气压强)。待测参量为水中冲击波的峰值压力ps，时间常数τ，爆距d；以及气泡脉动的最大半径R和脉动周期T。于是有：

f(ps,d,ρc,D,Q,pd;ρ0,c,r)=0

(1)

f(τ,d,ρc,D,Q,pd;ρ0,c,r)=0

(2)

f(R,ag,h,ρc,D,Q,pd;ρ0,c,r)=0

(3)

f(T,ag,h,ρc,D,Q,pd;ρ0,c,r)=0

(4)

选取水介质密度ρ0、水介质声速c、装药半径r为基本量，由π定理可得：

(5)

(6)

(7)

(8)

在进行模型试验时，炸药和水介质的性能参数确定，则ρc，D，Q，ρ0，c均为常数，于是式(5)～(8)可分别化简为：

(9)

(10)

(11)

(12)

从式(5)～(12)可得出，决定冲击波和气泡脉动的主要影响项有π1=d/r，π2=agr/c2，π3=h/r，π4=pd/(ρ0c2)。π1体现了爆距d对冲击波的影响，π2体现了加速度ag对气泡脉动的影响，π3体现了装药沉深h对气泡脉动的影响，π4体现了静水压力pd对气泡脉动的影响。

为了使模型试验与原型试验的待测参量冲击波的峰值压力ps、时间常数τ以及气泡脉动的最大半径R和脉动周期T严格满足一定的相似关系，则需要使模型与原型的无量纲项π1、π2、π3和π4都相等。几何相似模型已经满足模型与原型的π1相等，也说明使水下爆炸冲击波满足相似关系的条件是几何相似。但若要同时使气泡脉动甚至气泡脉动引起的二次压力相似，则还需要使π2、π3和π4相等，即不仅需要几何相似，还需使重力相似。这样的模型试验在常规条件下的水池中是无法进行的，可以借助离心机或密闭加压罐进行。

若考虑加速度ag和装药沉深h仅是通过影响静水压力pd从而决定气泡脉动的参数，不考虑由重力场产生的水中压力梯度和水与空气间自由面的影响，便可忽略π2和π3，只保持π1和π4不变，模型相对于原型仅等比缩小爆距d和装药半径r，保持模型和原型的装药沉深h相等即可。然而这种情况仅适用于深水爆炸试验，这样的简化虽然可以使试验在露天水池进行，但是要达到与原型试验相等的水深是困难的，失去了模型试验的意义。

若忽略重力场产生的水中压力梯度的影响，仅使模型与原型的无量纲项π1、π3和π4相等，可以通过密封加压的方式，使：

(13)

式中：dm、rm、hm、p0m和dp、rp、hp、p0p分别为模型和原型中的爆距、装药半径、装药沉深、大气压强。其中p0p即为原型中的标准大气压，p0m为模型试验中需要通过密闭加压的方式增加的大气压强。

若是可以借助离心机进行水下爆炸模型试验，通过离心力模拟重力加速度，使：

(14)

则不需要改变大气压强，即可使无量纲项π1、π2、π3和π4都相等。根据以上分析，可得到模型与原型的相似关系如表1所示。

表1 相似关系Table 1 The similarity relations

2 离心模型和加压模型水下爆炸相似关系的数值模拟

2.1 有限元模型建立

基于LS-DYNA程序进行水下爆炸数值模拟，需建立炸药、水和空气模型，采取Euler网格和ALE算法对水下爆炸的冲击波传播和气泡脉动进行计算。为建少计算时间，建立1/4模型，在对称面上施加固定约束，四周边界为固支边界，建立的水域尺寸为装药半径的20倍以上，如图1所示。空气采用空白材料NULL本构模型和线性多项式状态方程[15]；水是流体介质，材料模型采用空白材料，状态方程采用Grüneisen状态方程[16] ；炸药及爆轰产物的材料模型采用高能燃烧模型，状态方程采用JWL方程[17]。通过在模型节点施加不同大小的载荷以模拟不同倍数的加速度，通过设置空气初始内能以模拟不同的大气压强。

图1 数值模型Fig.1 Finite element model

Song等[12]、Hu等[13]已进行了水下爆炸离心模型试验和数值模拟，以等效药量为50 mg的微型电雷管为爆源，开展了两组尺寸缩比分别为1/30和1/20的模型试验，这两组模型试验相对应同一原型，将模型试验的冲击波和气泡脉动等参数依据相似关系换算到原型进行对比，以验证离心相似关系。在此基础上，依据表1中的相似关系再设计加压模型工况，如表2所示，工况1为原型，工况2和工况3为对应原型工况1不同缩比的离心模型[12-13]，工况4和工况5为对应原型工况1不同缩比的加压模型。对于原型工况1，建立的水域尺寸为800 cm×800 cm×1 200 cm，最小网格尺寸为4.5 cm；对于模型工况2～4，水域尺寸为40 cm×40 cm×60 cm，最小网格尺寸为0.15 cm。

表2 工况设置Table 2 The working conditions

2.2 离心模型计算结果及分析

Song等[12]对工况2，试验和数值模拟得到的气泡最大半径均为4.95 cm，脉动周期分别为7.26和6.82 ms，相差6.0%；对工况3，试验和数值模拟得到的气泡最大半径分别为8.23和7.02 cm，相差14.7%，脉动周期分别为12.24和10.84 ms，相差11.4%。图2和图3为对工况3进行的离心模型试验和数值模拟得到的气泡脉动过程。图4为对离心模型工况2(50 mg-30g-25 cm)和工况3(150 mg-20g-37.5 cm)进行数值计算得到的气泡半径随时间的变化曲线，图5为对离心模型工况2和工况3中的气泡半径和时间依据相似关系换算到原型且与原型工况1进行对比。模型工况2尺寸缩比为1/30，工况3尺寸缩比为1/20，试验数据对应到原型，气泡半径分别为148.5和164.6 cm，脉动周期分别为217.8和244.8 ms；模拟数据对应到原型，气泡半径分别为148.5和140.4 cm，脉动周期分别为204.6和216.8 ms。

图2 150 mg药量在20g加速度、37.5 cm水深下爆炸气泡脉动过程试验结果(工况3)[12] Fig.2 Test bubble pulsation process for 150 mg charge explosion in the water depth of 37.5 cm under 20g acceleration (condition 3)[12]

图3 150 mg药量在20g加速度、37.5 cm水深下爆炸气泡脉动过程数值模拟结果(工况3)[12] Fig.3 Numerical simulated bubble pulsation process for 150 mg charge explosion in the water depth of 37.5 cm under 20g acceleration (condition 3)[12]

图4 离心模型工况2和工况3的气泡半径数值结果Fig.4 Numerical bubble radius histories under working conditions 2 and 3 of the centrifugal model

图5 离心模型换算到原型的气泡半径数值结果Fig.5 Numerical bubble radius histories for converting the centrifugal model into the prototype

对离心模型的2种工况，分别沿水平方向选取距离爆源中心5.0和7.5 cm的测点，则比例距离(d/m1/3)分别为1.36和1.41 cm/mg1/3,两者近似相等；计算得到的冲击波峰值压力分别为25.80和27.03 MPa，到达时刻分别为30和46 μs；二次压力峰值分别为5.78和6.14 MPa，到达时刻为6.86和10.86 ms；其冲击波压力-时间曲线如图6所示。对原型工况1选取测点距离爆源中心150.0 cm，计算得到的冲击波峰值压力为28.84 MPa，到达时刻为0.90 ms；二次压力峰值为6.62 MPa，到达时刻为222.2 ms。依据相似关系对模型的压力-时间曲线进行换算，得到对应原型的压力-时间曲线，如图7所示。从试验和数值计算结果可以得出，水下爆炸离心模型中的爆炸冲击波和气泡脉动周期经过相似关系的换算，冲击波压力和气泡脉动二次压力大小不变，到达时刻扩大相应的缩比尺度，冲击波的到达时刻分别为0.90和0.92 ms，二次压力到达时刻分别为205.8和217.2 ms，与原型冲击波和气泡周期基本一致。

图6 离心模型工况2和工况3的冲击波数值结果Fig.6 Numerical shock wave pressure-time curves under working conditions 2 and 3 of the centrifugal model

图7 离心模型换算到原型的冲击波数值结果Fig.7 Numerical shock wave pressure-time curves for converting the centrifugal model into the prototype

2.3 加压模型计算结果及分析

图8为对加压模型工况5进行数值模拟得到的气泡脉动过程。图9为对加压模型工况4 (50 mg-g-25.0 cm-0.172 1 MPa)和工况5 (150 mg-g-37.5 cm-0.170 8 MPa)进行数值模拟得到的气泡半径随时间的变化曲线：工况4中气泡最大半径为4.69 cm，脉动周期为6.85 ms；工况5中气泡最大半径为7.02 cm，脉动周期为10.82 ms。图10为对加压模型工况4和工况5中的气泡半径和时间依据相似关系换算到原型且与原型工况1进行对比的情况：原型工况1中气泡最大半径为144.2 cm，脉动周期为221.3 ms；换算后加压模型工况4对应到原型的气泡最大半径为140.7 cm，脉动周期为205.5 ms；换算后加压模型工况5对应到原型的气泡最大半径为140.4 cm脉动周期为216.4 ms。由数值结果得出，加压模型中冲击波和气泡半径基本符合相似关系，尤其是气泡第一次脉动，模型的半径变化依相似关系换算后与原型吻合较好，第二次脉动相差也不大，静水压力对气泡第一次脉动的最大半径和周期起到关键作用；同时说明通过调整大气压强，满足气压相似条件，可以使气泡第一次脉动达到相似。

图8 150 mg药量在0.170 8 MPa气压、37.5 cm水深下爆炸气泡脉动过程数值模拟结果(工况5)Fig.8 The numerical simulated process of bubble pulsation of 150 mg charge in the water depth of 37.5 cm under the atmospheric pressure of 0.170 8 MPa (condition 5)

图9 加压模型工况4和工况5的气泡半径数值结果Fig.9 Numerical bubble radius histories under working conditions 4 and 5 of the pressurized model

图10 加压模型换算到原型的气泡半径数值结果Fig.10 Numerical bubble radius histories for converting the pressurized model into the prototype

图11和图12为加压模型及对应原型的压力时程曲线的数值结果。数值计算得到加压模型工况4和工况5的冲击波峰值压力分别为25.80和27.03 MPa，二次压力峰值为6.58和6.93 MPa。表3所示为数值计算得到的离心模型和加压模型工况中冲击波峰值压力、气泡最大半径、气泡脉动周期的大小以及对应到原型中的大小。工况2和工况4，工况3和工况5分别采用了相同的装药量、装药沉深、水域大小以及网格划分，不同的是离心模型工况增加重力，加压模型工况增加气压。从计算结果中可知，冲击波峰值压力基本不受重力或气压的影响；不论通过增加重力还是气压，在使静水压力相同的情况下，二次压力峰值和到达时刻，第一次气泡脉动的最大半径和周期也基本一致。因此，在研究水下爆炸气泡第一次脉动周期内的冲击波和二次压力作用时，加压模型可以得到和离心模型相近的结果。

图13～14为模型及对应原型的气泡垂直方向迁移运动的数值结果，结合图8可以看出，加压模型中，气泡一次脉动后沿垂直方向向下运动，且射流方向也是垂直向下，与原型气泡迁移方向和射流方向不一致，运动规律也不符合相似关系；而两个不同尺寸缩比的离心模型气泡运动位移依据相似关系换算后与原型基本吻合。虽然在之前的分析中，加压模型中气泡第一次脉动半径和周期与原型基本符合相似关系，如图10所示，在第二次的脉动过程中半径和周期也与原型偏差不大，但是气泡的运动方向却与原型截然相反，在相同的装药量和重力条件下，增加气压或水深，则气泡半径会缩小，受到的浮力也会减小，因而在加压模型中气泡的运动方向发生了改变。浮力和静水压力梯度在气泡的垂直运动中有重要作用，因此在研究气泡运动以及射流作用时，模型必须满足重力相似条件才能符合相似关系，加压模型不能反映原型，只能通过离心模型试验进行研究。

图11 加压模型工况4和工况5的冲击波数值结果Fig.11 Numerical shock wave pressure-time curves under working conditions 4 and 5 of the pressurized model

图12 加压模型换算到原型的冲击波数值结果Fig.12 Numerical shock wave pressure-time curves for converting the pressurized model into the prototype

表3 模型和原型数值计算结果对比Table 3 Comparison of the numerical calculation results between the models and prototype

图13 加压模型气泡垂直方向迁移运动的数值结果Fig.13 Numerical vertical motion of the bubble for the pressurized model

图14 加压模型换算到原型气泡垂直方向迁移运动的数值结果Fig.14 Numerical vertical motion of the bubble for converting the pressurized model into the prototype

3 结 论

依据量纲分析法和π定理对水下爆炸相似律进行了推导，探讨了离心模型和加压模型的相似关系和适用范围，并结合对两种模型和原型的水下爆炸数值模拟具体分析了冲击波和气泡脉动的相似性，得到以下结论：

(1)水下爆炸冲击波研究可以利用几何相似律，但是气泡脉动特性受到了重力的影响，不符合传统的几何相似关系；进行水下爆炸缩比模型试验研究气泡脉动特性或冲击波与气泡脉动的共同作用，需要依据离心模型相似关系或加压模型相似关系。

(2)爆点处的静水压力对气泡半径的影响很大，考虑静水压力的离心模型和加压模型中气泡半径变化基本都与原型相似，气泡的一次脉动基本完全相似，二次脉动存在一定误差。另外，冲击波以及气泡脉动引起的二次压力也基本符合相似关系。

(3)重力场产生的静水压力梯度对气泡的迁移运动和射流起着至关重要的作用，气泡的迁移运动和射流在加压模型中完全不相似，而在离心模型中基本相似。

(4)由于冲击波及二次压力在加压模型中一定程度上符合相似关系，加压模型对于研究远场水平方向上的水下爆炸效应具有一定意义；若要研究近场的水下爆炸冲击波和气泡的共同作用，则需要借助离心模型试验。