泡沫分离器去除养殖循环水中不同粒径细微颗粒物的效果

季明东，李建平，叶章颖，朱松明



泡沫分离器去除养殖循环水中不同粒径细微颗粒物的效果

季明东，李建平，叶章颖，朱松明※

（浙江大学生物系统工程与食品科学学院，杭州 310058）

为高效去除循环水养殖中的细微颗粒物，通过试验优化射流式泡沫分离器的水力停留时间和进气量，并结合相关理论研究分析不同粒径区间颗粒物的去除情况。以孔径125m转鼓式微滤机出水口的水体作为泡沫分离原样进行批处理试验，以颗粒物去除率为指标优化水力停留时间和进气量；以4个粒径区间≤10、>10～50、>50～90和>90m的颗粒物质量浓度变化率为指标分析各区间的颗粒物去除情况。养殖水中细微颗粒物在泡沫分离时，细化气泡和增加水力停留时间在提高去除率中会达到极值，水力停留时间和进气量对颗粒物去除率有显著影响，水力停留时间为2.0 min和进气量为1.3 L/min时，去除率较高为（34.06%±4.37%）；泡沫分离对粒径≤90m的颗粒物都有较好的去除作用，且对粒径≤10和>50～90m的颗粒物去除率相对较高，而对粒径>90m的颗粒物去除较困难。

养殖；颗粒物；循环水；泡沫分离；水力停留时间；进气量；粒径分布

0 引 言

2016年中国水产品养殖产量5 142万t，占全国水产品总量的74.5%，人均占有量达到49.9 kg[1]。近年来在国家“节能减排”政策的指导下，工厂化循环水养殖（recirculating aquaculture system，RAS）以其占地面积少、养殖周期短、饲料系数低、水产品产量和质量高等优势得到了快速发展[2-4]。RAS水体中的颗粒物包括残饵、粪便、鱼体黏液和老化的生物絮体等[5-7]，通常粒径分布在3～300m，而其中95%以上的颗粒物粒径小于20m，占颗粒物总质量的47%以上[8]。通常颗粒物粒径100m以上的可通过沉淀池、旋流分离、弧形筛和转鼓式微滤机等进行去除，当前对细微颗粒物的去除技术较落后，制约着养殖效益的提高，未去除的细微颗粒物会在异养细菌作用下发生矿化作用消耗溶解氧并产生氨氮从而加重生物滤池的有机负荷，同时水体中细微颗粒物积累也会影响养殖对象的生长[9-11]。

泡沫分离是一种简单有效、低成本的细微颗粒物去除方法[12-14]，还有CO2脱气并增加水体溶解氧的作用，若与臭氧发生器联用，还可起到杀菌消毒的作用[15-17]，目前对RAS中细微颗粒物泡沫分离的研究还停留在试验对比和工艺参数的优化上。RAS中颗粒物去除方法的设计和选择，多依靠经验设计缺乏理论支撑，另外还未有针对养殖水中细微颗粒物泡沫分离的理论研究。

研究表明养殖水中颗粒物粒径的数量分布符合幂定律，但对颗粒物不同去除方法处理前后粒径分布的研究较少[18-19]。本文以细微颗粒物的去除率为试验指标优化射流式泡沫分离器的水力停留时间（hydraulic retention time，HRT）和进气量（air inflow，AI）；在颗粒物粒径分析的基础上，结合相关理论研究分析不同HRT和AI组合下各粒径区间的颗粒物泡沫分离效果，旨在为RAS中颗粒物的高效去除和泡沫分离装置的优化上提供参考。

1 材料与方法

1.1 RAS及射流式泡沫分离器

如图1所示，RAS试验系统包括6个直径为1.0 m深0.8 m的聚乙烯（polyethylene，PE）养殖桶，水处理量为10 m3/h、滤网孔径约为125m的转鼓式微滤机，容积为50 L的射流式泡沫分离器，容积为1.35 m3的移动床式生物滤池两级，以及溶氧池和紫外杀菌桶。单个养殖桶的水体为0.5 m3，投放珍珠龙胆石斑鱼30尾，养殖水体的水温维持在25 ℃，盐度为21‰，溶氧量维持7 mg/L以上，pH值维持在7.0～8.0之间。RAS每日循环15次，定期补充新水和通过小苏打调节水体的pH值。每天早上08:00投饲，饲料是由鱼粉、豆粕、鱼油和维生素等组成。在石斑鱼平均每尾达到300 g时进行泡沫分离试验，此时养殖密度约为18 kg/m3。

1. PE养殖桶 2. 进水管 3. 微滤机 4. 循环水泵 5. 射流式泡沫分离器6. 一级生物滤池 7. 二级生物滤池 8. 纯氧曝气盘 9. 紫外杀菌10. 回水管

射流式泡沫分离器的结构如图2所示，主体结构包括进水口、出水口、泡沫分离容器和泡沫口等。射流水泵为海水射流泵，可有效地减缓海水腐蚀。射流式泡沫分离器是通过射流水泵引水体经过文丘里管产生大量的气泡再通入泡沫分离容器中，气泡在上浮过程中依靠其表面能吸附水中的生物絮体、纤维素和蛋白质（表面活性物质）等颗粒物，将这些颗粒物带到水面并产生大量的泡沫，最后通过泡沫口排出泡沫废水，从而实现颗粒物的去除[20-21]。

1. 文丘里射流器 2. 射流出水口 3. 泡沫分离容器 4. 泡沫口 5. 进水口 6. 射流进水口 7. 出水口 8. 射流水泵

在矿业浮选、水处理等领域，关于气浮的理论研究认为颗粒物泡沫分离过程包括气泡颗粒之间碰撞、黏附，气泡颗粒絮体在气液界面产生泡沫（起泡），另外还需确保气泡颗粒絮体在水体和泡沫层的稳定性，气泡颗粒絮体在水体中可能会发生脱附过程[22]。碰撞过程是气泡与颗粒在气浮区内相互靠近并发生碰撞接触的过程；碰撞效率受颗粒粒径、气泡尺寸、远程水力学条件等因素影响[23]。黏附过程是气泡颗粒碰撞接触后，气泡颗粒间的分离距离在表面力作用的范围内，此时颗粒在气泡表面滑动，气泡颗粒间的液膜在表面力作用下变薄，当达到临界厚度时液膜破裂，随后气泡、颗粒和水体溶液形成三相接触线，三相接触线不断扩大至气泡颗粒表面稳定润湿周边的形成；黏附效率主要受气泡颗粒的表面化学特性、液体溶液的化学特性、表面力的影响[24]。脱附过程是指颗粒物在外力作用下离开气泡表面回到水体溶液中的过程；脱附过程中主要作用力包括由气泡颗粒液膜产生的毛细力、颗粒重力和湍流加速度引起的离心力，对于细微颗粒物而言，脱附力较小，因此实际细微颗粒物泡沫分离的脱附效率较低[25-26]。起泡受水体溶液的表面张力、表面黏度和表面活性剂的影响；泡沫稳定性影响因素是泡沫大小、毛细力，以及由重力、不同泡沫间传质引起的泡沫变大或泡沫合并等[27-28]。

1.2 试验方法

1.2.1 试验设计

为提高细微颗粒物的去除率，通过试验优化射流式泡沫分离器的运行参数，包括水力停留时间HRT和进气量AI 2个因素。试验所用的射流式泡沫分离器，设计时的水处理量为1.0～2.0 m3/h，容积为50 L，因此设计HRT分别为1.5、2.0和2.5 min；该装置的最大AI为2.0 L/min，但当AI为2.0 L/min时，泡沫口的出水量较大造成养殖水体浪费严重，因此设计AI分别为1.0、1.3和1.6 L/min。

引RAS试验系统中微滤机出水口的养殖水体进入储水箱中，作为泡沫分离的原样进行批处理试验。颗粒物质量浓度的测定按照国家标准方法（GB17378.4-1998）进行，所用的烘干设备是DGX-9073B-1（上海福玛仪器设备有限公司）；循环水式真空泵是SHB-IIIA（上海豫康科教仪器设备有限公司）；质量测量仪器是Sartorius BAS1245（北京赛多利斯科学仪器有限公司），精度为0.0001 g；微孔滤膜（上海兴亚净化材料厂）的孔径为 0.45m。颗粒物粒径分布是通过丹东百特仪器有限公司的Bettersizer3000PLUS激光粒度仪测定。

原样的颗粒物质量浓度为（30.33±4.54）mg/L，颗粒物粒径的体积和数量分布如表1所示，颗粒物粒径划分为4个区间≤10、>10～50、>50～90和>90m。原样的粒径分布范围是1～200m，其中98%以上的颗粒物粒径小于10m。

表1 原样中颗粒物粒径的体积和数量分布

原样经泡沫分离处理后出水口水样的颗粒物质量浓度为out，单位为mg/L；颗粒物粒径区间体积分布为D（为1、2、3和4分别代表粒径区间≤10、>10～50、>50～90和>90m），即为各粒径区间的颗粒物体积占颗粒物总体积的百分数；认为养殖水体经过微滤机过滤后的细微颗粒物密度均匀，则粒径区间体积分数D即为该粒径区间的质量分数M，从而可计算得到粒径区间的颗粒物质量浓度C，如公式（1）所示。

泡沫分离原样的各粒径区间颗粒物质量浓度分别为（6.56±0.98）、（8.68±1.30）、（7.75±1.16）和（7.35±1.10）mg/L。

1.2.2 试验指标

运行参数HRT和AI优化的试验指标是颗粒物去除率（%），计算方法如公式（2）所示。原样的颗粒物质量浓度以0表示，out为泡沫分离处理后出水口水样的颗粒物质量浓度。

4个粒径区间颗粒物的去除情况是以各粒径区间的颗粒物质量浓度变化率为指标，单位为%。计算方法如公式（3）所示。有正负，正表示该粒径区间颗粒物质量浓度下降，负为该粒径区间颗粒物质量浓度增加。

式中C-0为泡沫分离原样的粒径区间的颗粒物质量浓度，mg/L；C-out为泡沫分离后粒径区间的颗粒物质量浓度，mg/L。

1.2.3 数据处理

试验数据在Excel2016中整理和计算，在SPSS20.0软件中进行数据分析。对泡沫分离运行参数HRT和AI的优化，以颗粒物去除率为试验指标进行单（双）因素分析，以LSD法进行多重比较；4个粒径区间颗粒物的去除情况，以各粒径区间颗粒物质量浓度变化率为试验指标，以HRT和AI的组合为单因素使用Duncan法进行多重比较。多重比较的显著性水平为0.05，>0.05时无显著性差异，<0.05时有显著性差异。

2 结果与分析

2.1 颗粒物去除情况

运行参数HRT和AI的优化，以颗粒物去除率为因变量进行双因素方差分析。表2为HRT和AI影响下的颗粒物去除率。主体间效应检验得出HRT和AI对颗粒物去除率均有显著影响（<0.05），且AI的影响极显著（<0.01），而其交互作用HRT×AI对颗粒物去除率无显著影响（>0.05）。可固定进气量AI，以HRT为单因素进行两两比较，得出在同一AI下HRT影响的颗粒物去除率之间的差异性。

表2 水力停留时间和进气量影响下的颗粒物去除率

注：同一列上的不同字母表示差异显著（0.05）。

Note: The different lowercase letters in the same column represent significant differences (0.05).

在AI为1.0或1.6 L/min时，各HRT的颗粒物去除率之间无显著差异；在AI为1.3 L/min时，HRT为1.5 min的去除率与2.0、2.5 min之间有显著差异，而HRT为2.0和2.5 min的去除率之间无显著差异。

2.2 4个粒径区间颗粒物质量浓度变化情况

因对颗粒物去除率的双因素分析得出AI的影响极显著，在以HRT和AI组合为单因素分析各粒径区间的颗粒物质量浓度变化率时，两两比较的结果仅给出在同一HRT下AI影响的之间的差异性。表3为4个粒径区间颗粒物质量浓度变化率。

表3 4个粒径区间颗粒物质量浓度变化率

注：同一行上的不同字母表示差异显著（<0.05）。

Note: The different lowercase letters in the same row represent significant differences (<0.05).

对于粒径≤10m的颗粒物，随着HRT的增加AI为1.0和1.3 L/min时的颗粒物质量浓度变化率在增大；HRT为1.5 min时各AI的变化率之间无显著差异；HRT为2.0和2.5 min时，随着AI的增大颗粒物质量浓度变化率也增大。

对于粒径>10～50m的颗粒物，HRT为1.5 min时各AI的颗粒物质量浓度变化率之间有显著差异；且AI为1.3 L/min时的变化率均大于AI为1.0和1.6 L/min时任意HRT下的变化率。

对于粒径>50～90m的颗粒物，随着HRT的增加AI为1.0和1.3 L/min时的颗粒物质量浓度变化率在增大。

对于粒径>90m的颗粒物，HRT为2.0 min时各AI的颗粒物质量浓度变化率之间有显著差异，HRT为2.5 min时各AI的变化率之间无显著差异。

3 讨 论

3.1 HRT和AI对颗粒物去除率的影响

水力停留时间（HRT）通常是所有水处理设施设备在设计和运行时的重要参数[29]，如沉淀池和生物滤池等的HRT越长，水处理效果越好。但在实际生产中，HRT越长意味着设施设备庞大、占地和成本较高，这对投资高和以节水节地为目的的RAS来说无疑是不利的[7]。泡沫分离器在设计和运行时，应保证细微颗粒物去除率的前提下尽量缩短HRT。进气量AI影响着文丘里管射流时产生的气泡大小，有研究得出当射流器和射流水泵相同时AI越大射流形成的气泡直径越大[30]。Shahbazi等[31]和Tatu等[32]对泡沫分离理论上的研究表明，细微颗粒物泡沫分离效率主要取决于气泡和颗粒之间的碰撞效率，并提出细化气泡可以提高泡沫分离效率。另外在对养殖水中颗粒物泡沫分离的研究也表明，细化气泡能提高泡沫分离效率[15, 20-21]。

由表2显示，在AI为1.0 L/min时，随着HRT的增加颗粒物去除率也在增大，当AI较小时气泡尺寸小，气泡浮力也较小，吸附了颗粒物的气泡在泡沫分离容器内上升所需的时间也越长，当小气泡与颗粒物有充分的碰撞接触和上升时间时能够有效地提高颗粒物去除率。在AI为1.3 L/min时，随着HRT的增加，颗粒物去除率也增大，且HRT为2.0和2.5 min的去除率无差异，此时气泡尺寸中等，认为随着HRT的增加，颗粒物去除率会达到一个极值。在AI为1.6 L/min时，颗粒物去除率波动较大，可能的原因是此时气泡尺寸大，界面能小，气泡和颗粒物碰撞接触后形成的气泡颗粒絮体稳定性较差。

HRT的增加在一定程度上能够提高细微颗粒物去除率，尤其是在气泡尺寸较小的情况下，但是去除率会达到一个极值，这个极值和所处理水体中的颗粒物性质密切相关。Suzuki等[14]、Lei等[21]和Chen等[33]通过泡沫分离试验研究表明养殖水中的颗粒物去除率与颗粒有机物即表面活性物质有关，养殖水体中颗粒有机物的比例越高，越有利于颗粒物的去除。表面活性物质也是气泡和颗粒物碰撞黏附后形成的气泡颗粒絮体在气液界面形成稳定的泡沫并实现颗粒物去除的基本条件[25]。这也说明养殖水中的颗粒物能够进行泡沫分离的绝大多数是有机物，并且去除率存在极值。在本试验条件下，射流式泡沫分离器的运行参数HRT为2.0 min和AI为1.3 L/min时，去除率较高为（34.06%±4.37%）。认为养殖水中细微颗粒物泡沫分离时，细化气泡和增加HRT在提高去除率中会达到极值，另外气泡越细小达到较高去除率的情况下所需HRT较长。

3.2 HRT和AI对各粒径区间颗粒物质量浓度变化率的 影响

Timmons[13]根据泡沫分离与表面活性剂理论，预测泡沫分离能够去除的颗粒物粒径小于30m，Chen等[34]表明未经泡沫分离的养殖水中颗粒物的平均粒径与泡沫分离后泡沫水中的相同为10.6m，这说明能通过泡沫分离去除的颗粒物粒径分布范围较宽。Brambilla等[6]对搅拌混合式泡沫分离器的研究发现颗粒物粒径大于60m和小于1.2m的去除率较高，对粒径1.2～60m之间的颗粒物去除率较低，表明养殖水中颗粒物泡沫分离的去除率与颗粒粒径密切相关。

3.2.1 粒径≤10m的颗粒物质量浓度变化率

对于粒径≤10m的颗粒物，各HRT和AI组合下的颗粒物质量浓度变化率均为正。多重比较结果表明对于粒径≤10m的颗粒物，AI影响的气泡尺寸是该粒径区间颗粒物去除率高低的关键因素。粒径≤10m的颗粒物因重力较小容易吸附在大气泡的表面，并且在AI较大时泡沫分离容器内的湍动能较大也有利于提高气泡和颗粒物之间碰撞效率[22]。因此认为AI为1.6 L/min时的大气泡对粒径≤10m的颗粒物去除效果较好。

3.2.2 粒径>10～50m的颗粒物质量浓度变化率

对于粒径>10～50m的颗粒物，HRT为1.5 min和AI为1.0 L/min时颗粒物质量浓度变化率为负，可能的原因是吸附了10～50m颗粒物的小气泡在HRT较小时，因浮力小无法上升到气液界面形成泡沫并去除。在同一HRT下，AI为1.3 L/min时粒径>10～50m的颗粒物质量浓度变化率均较大，表明此时中等尺寸气泡对该粒径区间颗粒物的去除效果较好；而AI为1.6 L/min时的大气泡去除效果较差。

3.2.3 粒径>50～90m的颗粒物质量浓度变化率

对于粒径>50～90m的颗粒物，各HRT和AI组合下的颗粒物质量浓度变化率也均为正值。AI为1.0和1.3 L/min时，粒径>50～90m的颗粒物质量浓度变化率随着HRT的增加而增大，并且AI为1.0 L/min时粒径>50～90m的颗粒物质量浓度变化率增加明显。AI为1.3和1.6 L/min时，粒径>50～90m的颗粒物在较小的HRT下就有较好的去除效果。总体上泡沫分离对粒径>50～90m的颗粒物去除较好。

3.2.4 粒径>90m的颗粒物质量浓度变化率

粒径>90m的颗粒物质量浓度变化率波动较大，并且多个HRT和AI组合下的颗粒物质量浓度变化率出现负值。可能的原因有：气泡难以吸附粒径>90m的颗粒物以形成稳定的气泡颗粒絮体；即使形成了气泡颗粒絮体，在上升过程中，由于颗粒物重力较大，颗粒易从气泡表面脱附；另外气泡颗粒絮体在泡沫分离容器内的气液界面上难以形成稳定的泡沫并进行去除。因此表现为粒径>90m的颗粒物在泡沫分离容器内上下移动，从而使得颗粒物质量浓度变化率出现负值且波动较大。AI为 1.6 L/min时颗粒物质量浓度变化率均为负值且波动最大，这说明大气泡对粒径>90m的颗粒物去除效果较差，可能是由于大气泡界面能小，大气泡和粒径>90m的颗粒物之间碰撞黏附效率极低。总体上泡沫分离对粒径>90m的颗粒物去除难度较大。

对各粒径区间颗粒物质量浓度变化率的分析，认为HRT为2.5 min时颗粒物去除率波动较大（标准差大），可能的原因是泡沫分离对粒径>90m的颗粒物去除难度较大。对于养殖水中细微颗粒物的泡沫分离，气泡尺寸远大于颗粒物粒径，形成的气泡颗粒絮体可能为包裹形（颗粒物在气泡内）或附着形（颗粒物附着在气泡表面形成稳定的三相接触线）[28-29]，并且气泡尺寸和颗粒粒径的相对大小决定了气泡、颗粒之间的碰撞效率，这也是不同AI下颗粒物去除率差异较大的主要原因。另外泡沫分离对粒径≤10和>50～90m的颗粒物相对于粒径>10～50m的去除效果较好（表3可得出粒径≤10和>50～90m的颗粒物质量浓度平均变化率大于粒径>10～50m的颗粒物），这与Brambilla等[6]研究结果相似。

3.3 泡沫水中颗粒物粒径分布

在HRT为2.0 min和AI为1.3 L/min时，射流式泡沫分离器泡沫口排出的泡沫水中，颗粒物粒径分布范围在1～300m，且95%以上的颗粒物粒径小于10m。Chen等[34]表明未经泡沫分离的养殖水中颗粒物平均粒径与泡沫分离后泡沫水中的颗粒物平均粒径相同为10.6m。与Chen等[33]研究结论不同的是，泡沫水中存在部分颗粒物的粒径大于从原样中分离出的颗粒物粒径，其原因是气泡颗粒絮体起泡后的泡沫在破裂合并时引起了颗粒物凝聚。

4 结 论

在循环水养殖（RAS）中转鼓式微滤机和泡沫分离器联用对养殖水中的颗粒物进行去除是当前常用的方法，细微颗粒物的泡沫分离去除对稳定水质和提高养殖效益具有重要作用。本试验得出：

1）细化气泡和增加水力停留时间（HRT）在提高细微颗粒物的去除率中会达到极值，并且气泡越细小要达到较高去除率时所需的HRT较长，需结合颗粒物性质来设计泡沫分离参数。

2）运行参数HRT和进气量（AI）对颗粒物去除率有显著影响，在HRT为2.0 min和AI为1.3 L/min时，对孔径125m的微滤机过滤后的养殖水进行泡沫分离时，去除率较高为（34.06%±4.37%）。

3）泡沫分离对粒径≤90m的颗粒物有较好的去除效果，尤其是对粒径≤10m和>50～90m的颗粒物去除率较高，而对粒径>90m的颗粒物去除较困难。

为提高RAS中细微颗粒物泡沫分离的去除率，应当从机理上深入，尤其是对气泡特性和颗粒物性质的研究。如何针对颗粒物性质和粒径分布来选定气泡尺寸，以及在保证养殖安全的前提下如何添加臭氧达到既能提高颗粒物去除效率又有杀菌消毒作用，是下一步研究的重点。

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Removing effect of fine particles with different sizes by foam fractionator in recirculating aquaculture system

Ji Mingdong, Li Jianping, Ye Zhangying, Zhu Songming※

(310058,)

In recirculating aquaculture system (RAS), the main solid wastes are uneaten feed, faeces and bacterial flocs. Solid wastes can decrease water quality and aquacultural benefit if without removed effectively. A higher removal efficiency of solid wastes is the guarantee for improving the environmental sustainability of RAS, and it will promote the development and utilization of RAS in China. The larger particles can be removed by settling basin, drum filter, swirl separator, and so on. But it’s difficult to remove fine particles accounting for 95% of total solid wastes smaller than 20m and the heterotrophic bacteria can use particulate organic matter for mineralization process. This process not only consumes oxygen, but also produces ammonia, which may aggravate the burden of biofilter for autotrophic nitrifying bacteria to remove ammonia and nitrite. For removing fine particles efficiently, Venturi type of foam separator was optimized by the testing of hydraulic retention time and the air inflow, and combined with relevant theory research, the removal situation of particles with different size ranges was analyzed. In this experiment, the water as original sample from the outlet of drum filter with microscreen mesh size of 125m was introduced for batch foam fractionation. The mass concentration of particles in the original sample was (30.33±4.54) mg/L, and the size of more than 98% of them was smaller than 10m. The removal efficiency of fine particles was applied as the index for optimization of hydraulic retention time and the airinflow. According to the particle size distribution of the original sample, all particles were divided to 4 size ranges, i.e. ≤10, >10-50, >50-90 and >90m, and their concentrations in original sample were (6.56±0.98), (8.68±1.30), (7.75±1.16) and (7.35±1.10) mg/L respectively. And the changing rate of fine particles’ concentration for each interval was applied as the index for analyzing the removal situation of particles with different size ranges. The results showed that the hydraulic retention time and air inflow had significant influences on the removal efficiency of fine particles. When the hydraulic retention time was 2.0 min and the air inflow was 1.3 L/min, the removal efficiency of fine particles was the highest, which was 34.06%±4.37%, and particles size range of the foam wastewater discharged from the foam separator was 1-300m, more than 95% of which was smaller than 10m. Foam fractionation had a good effect on removing the particles whose size was ≤90m, and the removal efficiency of the particles with the size of ≤10 and >50-90m was relatively higher than that of >10-50m, while it was difficult to remove the particles with the size of >90m. Removal efficiency can be increased to some extent with the decreasing of bubbles size and the increasing of hydraulic retention time, but there exists an extreme value, and it suggests that the design and operation of foam fractionation is determined by the nature of the particles and size distribution in the aquaculture water. For the sake of improving the fine particles removal efficiency of foam fractionation in RAS, the fractionation mechanism should be further studied, especially the properties of bubbles and particles, such as how to select the bubble size according to the properties and size distribution of particles in different operating conditions of RAS, and how to apply ozone, a kind of strong oxidizer that has been proved to be efficient for improving the removal of solids in actual RAS.

aquaculture; particles; recirculating water; foam fractionation; hydraulic retention time; air inflow; particle size distribution

10.11975/j.issn.1002-6819.2018.19.026

S238

A

1002-6819(2018)-19-0202-06

2018-04-10

2018-08-13

国家水体污染控制与治理科技重大专项课题（2014ZX07101）；浙江省重大科技专项重点农业项目（2015C02010）

季明东，博士生，主要从事设施水产装备研究。 Email：mingdongji_zju@163.com

朱松明，教授，博士生导师，主要从事农业生物环境工程与食品非热加工新技术研究。Email：zhusm@zju.edu.cn

季明东，李建平，叶章颖，朱松明.泡沫分离器去除养殖循环水中不同粒径细微颗粒物的效果[J]. 农业工程学报，2018，34(19)：202－207. doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2018.19.026 http://www.tcsae.org

Ji Mingdong, Li Jianping, Ye Zhangying, Zhu Songming. Removing effect of fine particles with different sizes by foam fractionator in recirculating aquaculture system[J]. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering (Transactions of the CSAE), 2018, 34(19): 202－207. (in Chinese with English abstract) doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2018.19.026 http://www.tcsae.org