耿春雷
(晋煤集团晟泰公司,山西 晋城 048000)
当采空区推进距离逐渐变大时,悬露顶板面积加大,在自重状态下,顶板会发生弯曲,岩层内部产生大范围的裂缝,且裂缝不断扩展,关键层垮落。由于岩石的抗拉强度远小于其抗压强度[1-2],所以顶板很容易被拉断,发生垮落,产生峰值载荷。如果上覆岩层强度较高,那么,只有当采空区面积较大时,顶板才发生垮落,而单体液压支柱支承的压力较小,难以抵抗顶板的大面积冲击。本文采用理论分析的方法对山西某矿4-2号厚煤层工作面坚硬顶板的预裂爆破技术进行研究,从而为煤层的开采提供了科学依据。
4-2号煤层位于4-1号煤层之下,从北向南距4-1号煤的距离逐渐变大。4-2号煤层厚度在5.12 m~5.92 m,平均厚度为5.62 m,含2层~3层夹矸,属于稳定型厚煤层,煤体结构较为复杂,全井田可采。4-1号和4-2号未合并区煤层采用走向长壁综放式开采。4-1号和4-2号合并区厚度大, 设计采用综放分层开采工艺。本文所研究的坚硬顶板预裂爆破技术进行4-2号煤层单独开采区域,且距4-1号煤层的距离大。
随着工作面的不断推进,坚硬顶板较难及时垮落故悬露范围越来越大,而悬露顶板的两端都有前、后煤柱作为支撑体,则可视作平面应变问题。
顶板初次来压时,依据坚硬顶板的受力特点,可将顶板简化为两端受关键垫层支撑、上部受均布载荷作用的连续介质梁[3]。简化后的力学模型示意图见图1所示。
图1 初次来压坚硬顶板力学模型示意图
垫层对坚硬顶板的支撑力可用公式(1)计算。
P=-ky
(1)
式中:P为垫层对坚硬顶板的支撑力,kN;k为地基系数,kN/mm;y为梁的挠度,mm。
地基系数可用公式(2)计算。
(2)
式中:E0为关键垫层的杨氏模量,GPa;h0为关键垫层的厚度,m。
由图1可以看出,坚硬顶板的受力关于其中心位置对称,故为了简便分析,取连续介质梁的一半进行研究。简化后的计算模型见图2所示。
图2 初次来压坚硬顶板计算模型示意图
根据图2以及材料力学理论可得公式(3)以及公式(4)。
(3)
M=EIy″
(4)
当考虑弹性地基基础时,弯矩M可用公式(5)和公式(6)计算。
当-l≤x≤0时,
M=q[0.5x2+lx+0.5(1-2α)l2]
(5)
当x>0时,
(6)
对于岩石来说,其抗拉强度一般只有抗压强度的1/20~1/10,当弯矩达到极大值时,可得到梁的跨断位置。
设顶板极限初次垮落步距为L初次,则可得公式(7)。
L初次=2(l+x2)
(7)
当分析力学模型时不考虑弹性地基基础时,则坚硬顶板在两头固定端位置发生破断失稳。此时:
Mmax=ql2/3
则,可得公式(8)。
(8)
故由此得到的顶板极限初次垮落步距为:
当坚硬顶板初次垮落后,可将顶板简化为悬臂梁结构,该结构下部受到采场支架的支撑作用,上部依然受到均布载荷作用。简化后的坚硬顶板计算模型见图3所示。
由于顶板的悬露范围远大于采场支架的支撑宽度,故在计算坚硬顶板的周期垮落步距时只需要考虑图3中的CD段顶板弯矩。CD段顶板弯矩通过公式(9)计算。
M=0.5q(l+l支架-x)2
(9)
图3 周期来压坚硬顶板计算模型示意图
代入公式(8)可得公式(10)。
l≤h(σc/30q)
(10)
故,由此得到的顶板极限周期垮落步距为公式(11)。
L周期=h(σc/30q)
(11)
由公式(7)和公式(11)得到4-2号煤层坚硬顶板的初次垮落步距和周期垮落步距分别为49 m和30 m。
鉴于坚硬顶板的硬度极大,强度极高,这就使得坚硬顶板的垮落步距极大,破断具有瞬时性,同时,破断顶板表现出较高的完整性,对采场很容易造成冲击矿压现象。故,需要对厚煤层坚硬顶板的破断特征进行分析。
图4表示了顶板岩层随工作面开挖而产生的破断失稳示意图,在工作面推进过程中,覆岩首先发生“O~X”破断形式,随后逐渐转化为“楔形”破断。图4中的A1、A2和A3分别表示了覆岩破断3个不同阶段的破损线。
图4 顶板破断失稳示意图
第一阶段:覆岩悬露范围随着工作面的不断推进而增大,当工作面开挖至一定距离,临近场边中部位置的覆岩开始发生破断,同时,产生A1破损线,该破损线会沿着短边扩展延伸。
第二阶段:当A1破损线扩展到一定范围,短边中间位置的覆岩也开始发生破断,并产生A2破损线,该破损线沿着边界继续发育,直到与A1破损线相互贯通,从而形成“O”破断。
第三阶段:工作面继续推进,覆岩中部位置也开始发生破断,产生A3破损线,同时,该破损线沿着A1和A2破损线形成的交点扩展,从而形成“X”破断。这就是采场覆岩破断的“O~X”形式。
在工作面推进过程中,3条破损线形成的“O~X”破断形式将覆岩破裂为4块区域,同时,顶板发生初次垮落。
顶板初次垮落后,上述分析中的3条破损线依次循环出现,顶板周期垮落。