胶体推进器PPU高压可调束流电源技术概述

2018-07-06 08:50:14李昊岩王少宁王其岗武桐
航天器工程 2018年3期
关键词:束流推进器纹波

李昊岩 王少宁 王其岗 武桐

(兰州空间技术物理研究所,兰州 730000)

电推进是一种先进的推进方式,可有效减少航天器总质量,提升航天器寿命。与传统化学燃料推进相比,电推进推力最高仅有几牛,一般低至毫牛,调节步长小,且燃料利用率高,总冲最高超过一万秒,因此非常适合应用于需要输出精准推力的场合以及长期空间任务。

作为近年来新兴的电推进器中的一种,胶体推进器可以进一步提供更低量级的推力控制精度,达到微牛级,且能够做到推力连续可调,比冲可达几百秒到几千秒,质量轻,体积小,功率仅有几瓦到几十瓦,羽流污染弱,适用于空间科学卫星和编队飞行需求,国际上激光干涉空间天线(Laser Interferometer Space Antenna,LISA)计划,国内的“太极”、“天琴”等计划均将胶体推力器纳入方案中。胶体推进器未来在分布式卫星系统的空间科学卫星及微纳卫星编队的姿态保持和轨道控制方面,具有更广阔的应用需求。

胶体推进器电源处理单元(Power Processing Unit,PPU)电源电压极高,由于以往航天器用电源中尚未应用过电压高至十千伏以上的大范围可调电源,实现高压大范围可调电源的技术突破,是研制胶体推进器的重点和难点。随着我国空间科学中引力波探测对超静无拖曳航天器平台的迫切需要,胶体推进器及其配套PPU的研制需求也随之增加,例如未来我国研制的胶体推进器即将搭载天琴-1(TQ-1)卫星进行在轨验证。

本文针对胶体推进器PPU束流电源的研发需求,结合二次电源的最新技术,为PPU束流电源的研制提供技术基础。

1 电推进器及其PPU技术概述

1.1 电推进在航天器中的应用

电推进器应用于航天器位置保持、轨道转移、姿态控制和动量轮卸载任务,目前国际上以静电式的离子电推进和霍尔电推进为主。离子推进器发展较早,早在20世纪末,美国喷气推进实验室(JPL)在“深空一号”(DS-1)离子推力器就已进行了大量研究工作。由于美国国家航空航天局(NASA)太阳系外行星探测任务需要更高功率、更大冲量的推进器,格林研究中心(GRC)于2002年研制了“改进型氙推力器”(NEXT)。在NASA“普罗米修斯核电推进计划”的背景下, JPL研制了“核电氙推进器”(NEXIS),相应的,格林研究中心(GRC)研制了“高功率电推进”(HiPEP)系统。而针对“精准定位”(LISA Pathfinder),“高精度方位指向”(DRAWIN),“拖曳补偿”(GOCE)及“长时间滞空飞行”(Bepi-Colombo)等诸多空间任务,欧洲航天局(ESA)开发了使用新型电源模块的电推进系统[1-2]。

相比较而言,霍尔推进器可以输出更大的推力。2000年初,司奈科玛(SNECMA)公司和阿尔卡特(Alcatel)公司针对阿斯特里姆(Astrium)阿尔法卫星公用共用平台需求,研制并测试了“高功率霍尔电推进器”(PPS-X)及其配套电源,工作电压1000 V,功率6 kW,推力达到340 mN。2001年,大西洋研究组织和俄罗斯火炬局(EDB Fakel)联合研制了“单级霍尔推进系统”(SPT-1),推力器在额定功率2.3 kW下输出推力97 mN。2002年GRC完成了推力达到3 N的50 kW级霍尔推力器(NASA-457M)的设计、制造、组装和试验[3]。

而在现如今的许多空间任务中,由于微纳卫星具有风险小、成本低、尺寸小、整合性好等诸多优点,成本高昂的大型卫星,越来越多地被一系列采用无拖曳控制技术的微纳卫星来代替,而这很可能是未来卫星发展的趋势[4]。大幅度减小卫星的尺寸和质量,需要在卫星的每个子系统上的小型化付出巨大的努力。例如,对于微纳卫星的姿态控制系统来说,其所需的比冲一般低至10-6Ns的数量级,但是在当今已经相对较成熟的电推进系统中,大部分的电推进方式都不能满足这个要求[5]。因此随着近年来对微纳卫星及其编队飞行越来越深入的研究,迫切需要一种与以往使用的电推进方式不同的微型、低推力、高效的推进系统,来进行替换和改进[4,6]。表1所示的是不同种电推进器性能参数,总体而言,离子推进器和霍尔推进器输出推力和PPU功率比胶体推进器大三个数量级,但后者电源电压更高,电流更小。

表1 电推进器性能参数比较

与其它电推进方式相比,胶体推进器的工作原理极其简单,因为带电粒子的形成与加速是同时进行的,并不需要复杂的热电离或电子轰击过程,不需要消耗较多的能量[6];这也使得胶体推进器推功比很高,而通过改变推进剂工质流速、加速电压、发射极结构、发射极温度以及推进剂特性,可以在大范围内对推力和比冲进行调节[7];此外,由于束流相对洁净,并不存在持续的电弧放电或磁场,胶体推进器与航天器互相之间的干扰处于一个较低的水平[8]。因此它在航天器位置保持和姿态控制等方面具有很大优势。

在美国空军“绿宝石”(Emerald)卫星计划的支持下,斯坦福大学研制的胶体微推力器已于2003年由航天飞机搭载飞行。2005年美国Busek公司研制的胶体推进器首次搭载在空间技术-7(ST-7)卫星上进行在轨验证,2006年,还搭载在NASA与ESA合作的小型先进技术研究任务-2(Smart-2)卫星上进行飞行试验。

1.2 胶体推进PPU技术

相比较而言,国际上主流的离子推进与霍尔推进输出推力一般在毫牛至牛级,其所需的PPU功率都可以达到千瓦级。例如之前提到的NASA第一代电推进器DS-1的PPU功率最高达2.3 kW,其电压和电流均较大采用了全桥电路。德国阿斯特里姆(Astrium)公司专为不同型号的电推进器研制的可变化指标模块化电源,采用了零电压准谐振桥式电路,输出电压1850 V,输出功率最大4625 W。而霍尔推进器的电流更大,2004年,GRC和航空喷气公司(Aerojet)改进的霍尔推力器NASA-457M电流更是达到了111 A。

对于胶体推进器PPU来说,其功率低至瓦级,而电流仅有几十至几百微安,但电压却比离子推进器和霍尔推进器PPU高出一个数量级。胶体推进器通过加速带电粒子(通常指胶体粒子)来产生推力,胶体推进器及其配套PPU的结构框图见图1。

图1 胶体推进器及其PPU的结构框图Fig.1 Colloid thruster with its PPU conceptual diagram

胶体推进器由发射极、抽取极、加速极和中和器等组成,各个组成部分所需的供电电源包括束流电源、抽取极电源、加速极电源和中和器电源等共同组成了PPU,如图2所示,PPU中各路电源参数见表2。

图2 PPU结构框图Fig.2 PPU conceptual diagram

性能参数输出电压输出电流束流电源3~10kV<500μA抽取极电源1~2kV<500μA中和器电源0.5~1kV<1mA加速极电源200V~1kV<1mA加热器电源0~15V<0.2A

其中,发射极上带可调正电压,由PPU中的束流电源(beam supply)供电,束流电源是整个PPU中电压最高、功率最大的一路电源。而其它电源如加热器电源性能参数要求低、技术难度不高,这里不做介绍。抽取极电压比发射极电压低1~3 kV,与束流电源拓扑结构类似,仅减少了升压倍数。当抽取极和发射极之间电压差达到一定值时,抽取极顶端上的液体在电场的作用下会形成一个锥体,锥体表面的平衡由液体表面张力和静电力的平衡来维持,在锥体顶端附近,电场被加强到一个无法被表面张力抵消的值,进而锥体顶端分裂成小液滴,形成带电液滴喷射。由于电喷射的稳定性存在着迟滞,这意味着在形成稳定的电喷射现象之后,其可以保持在与最初要求达到稳定时所施加的电压相比稍低的电压量级[9]。

为开启电喷射现象而在发射极和抽取极施加的最小电压,也就是束流电源与抽取极电源之间的最小电压,被称作胶体推进器的开启电压(onset voltage)[10]。国内外对胶体推进器的开启电压进行过专门研究,得出开启电压[10]为

(1)

而在基于微电子制造的新型微型胶体推进器[8]中,开启电压简化为

(2)

式中:r为发射极喷嘴的内径;δ为液体表面张力系数;ε0为真空介电常数;d为源发射极顶端与抽取极之间的距离。

虽然不同文献中提到的开启电压公式形式有所不同,但是,这些公式都表明胶体推进器的开启电压与推进器的尺寸直接相关。这意味着除非使用微电子制造技术(MEMS)来减小推进器的尺寸,否则根据式(1)和式(2),胶体推进器PPU中的束流电源必须实现高达10 kV[10]的输出,才能达到开启电压而使推进器工作。

大多数胶体推进器的功率并不是很高,一般只有几瓦到几十瓦。在1 mlb(4.535 9 g)胶体推进器设计中,PPU总功率为68 W,其中束流电源功率为47 W[11]。由此可见,电压水平最高、功率最大的束流电源是整个PPU中最重要的部分,因而也成为了胶体推进器PPU设计的研究重点,本文下面将主要介绍满足束流电源使用要求的电源设计方案。

2 胶体推进器PPU束流电源拓扑设计方案

当逆变技术和脉宽调制技术兴起并迅速发展后,高压电源大多使用了高频逆变+高压变压器+整流的多级升压结构。这样便减小了每级升压电路上的升压应力,大大降低了电路设计难度并缓解对升压器件的压力,例如变压器匝比的减小、倍压整流电路阶次的降低,以及升压电容的容值降至纳法级等。例如,在大功率行波管测试设备高压电源的研究[12]中,首先,500 V直流电经过零电压多谐振软开关变换为60 kHz的交流电,之后再经由变压器输入到倍压整流电路。通过高压变压器实现隔离,而适当的变比和次级分槽绕制的制作工艺可有效减小各种寄生参数对电路的影响。借鉴国内外航天器行波管上大量应用的成熟电路,类似地,束流电源方案也采取如图3所示的前级预稳压电路+变压器隔离升压+倍压整流电路升压输出的多级电路结构。文章下面将介绍能够实现大范围输出电压调节的前级电路以及倍压整流输出电路,二者通过变压器隔离结构级联、级联方式已广泛应用,这里不再赘述。

图3 束流电源结构Fig.3 Beam supply conceptual diagram

2.1 前级电路设计方案

前级电路需要一种能够实现至少4倍压的宽范围电压输出的电路拓扑,这样经过后级线性升压电路,才能满足胶体推进器所需的供电电压范围。在4种基本的电路拓扑中,Boost电路具有超过2倍输入电压的电压增益,在高压应用场合,级联变换器的前级如果采用Boost电路提升电压,则可以减轻后级隔离变压器以及倍压整流电路的升压压力,理论上应该是最好的选择[13]。文献[14]使用了在Boost模式下工作的零电压移相全桥倍压变换器(FB-ZCS Boost)。类似地国内外航天器用行波管电源通常都采用单级半桥或者全桥谐振变换器[13]。在一种低纹波多路输出高压电源中,文献[15]同样使用了Boost直流斩波电路替代传统拓扑中的Buck电路,以便解决变压器变比以及倍压整流电路多极化问题。

然而在轻载或空载条件下,Boost电路作为前级会导致系统输出电压在变化负载条件下非常难以控制,Buck电路则不然。在行波管高压电源变换器设计研究中,针对小型化行波管的供电需求,文献[13]提出了一种两级Buck+半桥变换器,输出端采用对称倍压整流电路代替常规的全桥整流电路。

由于Buck-Boost电路可以输出低于或高于输入电压的电压值,理想情况下调节占空比即可输出大范围的电压值,因此可以将其考虑为前级电路。很多宽范围输出电压的电源设计也都是基于Buck-Boost电路,文献[16]使用Buck-Boost电路作为前级电路来输出大范围可调的电压。

在实际中,当Buck-Boost电路带载后,占空比并不能够像理想情况一样在0到1之间任意变化;而且在输出电压低至输入电压1/3以下时,占空比过小会导致难以实现电压的精确调节。因此考虑到对Buck-Boost电路加以改进,例如通过将Buck和Boost变换器串、并联组合,可以实现输出电压宽范围的调节[17]。

当然,也可将Boost电路输出串接Buck电路,这样,两个电路中的电感电容兼具滤波功能;而将两种电路并联也是一种选择,只不过与二者串联分时控制类似[17]。仿真结果表明,闭环的双管Buckboost电路占空比为0.25和0.62时分别可以输出8.7 V和44.5 V的电压值,表明双管Buckboost电路完全满足束流电源输出电压在4倍压范围内变化的要求。如果后级电路的输入输出线性度非常好,并且能够将电压升举到所需的倍数,那么使用Buck电路和Boost电路串联的拓扑结构作为前级电路,完全满足电源指标要求的4倍压大范围输出。

图4 Buck电路串联Boost电路Fig.4 Buck and boost in series

2.2 倍压整流输出电路设计方案

在高电压(kV级)低电流(mA级)的场合中,倍压整流电路越来越得到广泛的应用。常用的倍压整流电路主要有2种:科克罗夫特-沃尔顿(Coccroft-Walton,C-W)倍压整流电路和信克尔倍压整流电路。其中,前者又分为全波电路和半波电路。通常,将2倍输入电压的电压输出称作一阶(倍压整流电路的阶次用n表示)。实际中高阶倍压整流电路的带载能力很差,输出几十瓦的功率却会导致输出电压的大幅度下降[18]。

四阶的C-W半波倍压整流电路、C-W全波倍压整流电路和信克尔倍压整流电路如图5~7所示。在每种结构中,将所有的二级管反向,便可使输出电压极性反向。

在C-W倍压整流电路中,根据不同位置电容所起到的作用,将C2、C4称作输出电容,将C1、C3称作升压电容。根据文献[18]的仿真结果,只改变输出电容容值会比只改变升压电容容值引起的压降和纹波更大。由于输出电容对电路的影响较大,而升压电容对输出电压和电流的影响很小,在设计与改进C-W全波倍压整流电路时,可以选择几十纳法的升压电容,用以减小电路的体积。

C-W半波倍压整流电路结构简单,除与变压器次级直接并联的电容上所加的电压大小,与副边感应电压近似相等外,其他所有的电容上所加电压均近似为副边感应电压的两倍,因此C-W半波倍压整流电路中电容的耐压等级可以稍低,这一优势使得它得到广泛的应用,但电容串联放电会导致纹波较大[18]。

图5 四阶C-W半波倍压整流电路Fig.5 Four stage Cockroft-Walton half-wave voltage multiplier

图6 四阶C-W全波倍压整流电路Fig.6 Four stage Cockroft-Walton full-wave voltage multiplier

图7 信克尔倍压整流电路Fig.7 Scheakel voltage multiplier

C-W全波倍压整流电路是半波电路的改进,改进后的电路纹波变小。信克尔倍压整流电路纹波也很小,但由于其电容以并联的方式连接,升压电容的等级会随着倍压整流电路阶次n的增大而增大,尤其是最后一级输出电容上所加的电压与输出电压等级相同。这对电容耐压值提出了较高的要求,而对二极管的要求也会更高。因此在高阶倍压整流电路中,很少使用信克尔倍压整流电路。但由于同时等效电容也在增加,因此可以减小电容,这样相对来讲便可以缩小电路的体积,加快了充放电的速度[19]。

倍压整流电路的输出纹波与压降的推导很复杂,在工程上通常采取如下的经验公式。

(3)

(4)

式 (4)中:δV为电压纹波;ΔV为电压压降;n为电路阶次;f为电源频率;c为电容容值;IL为负载电流。

由此可见,输出电压与输入电源频率、电容值、电路阶次和负载有关,电路阶次越高,电压降及纹波越高,除此之外,电源频率、电容值以及负载的增加,会导致输出纹波和压降的降低。一般情况下,工况在最开始已经确定,因此在之后设计电路的时候主要考虑电容。

(5)

式中:ΔU为允许的电压降,一般指空载输出电压与额载输出电压之差。

根据计算和仿真便可以确定电容值,随着倍压电容容值的增大,输出电压压降和纹波越来越小。但倍压电容不是越大越好,在电路开始工作到稳态建立的时候,整流二极管会因大电容而受到一个较大的冲击电流。因此,为了保障电路的正常工作。在满足输出纹波和压降的情况下,尽可能选择纳法级的小容值的电容。

倍压整流电路经过发展,出现了各种各样的拓扑结构以改善性能。例如,一种多绕组变压器倍压整流电路[20]采用升压变压器和倍压整流电路相结合的方式,如图8所示,减小了变压器的电压等级,从而通过减小匝比以及变压器尺寸,减小了变压器的体积和质量,有利于装置的小型化。另外变压器电压等级的减小降低了原副边的匝数比,从而减小了分布电容,有利于装置的运行。这种电路拓扑虽然体积大、质量大制造相对较困难,但其输出电压调整时间小,倍压整流效果好,且效率较高,工作可靠,因此这种电路拓扑方式被广泛应用于高压直流电源。

图8 多绕组变压器倍压整流电路Fig.8 Voltage multiplier with multi-winding transformer

一种新型低功耗小型高压电源[21]采用了多级一次升压和倍压整流电路,如图9所示。每一个二极管级电容组成一个整流滤波电路。高压整流和升压变压器全部灌封于一体,整体稳定性高,是一种稳定性可靠的新型高压电源拓扑。各种倍压整流电路在输出高电压的同时,其线性度也能保持在较高的水平,非常适合作为高压电路的输出一级。

2.3 设计方案小结

综上,若想实现高压输出,必将使用多级电路串联来共同实现电压的升举,否则对升压电容、变压器等升压器件的电压应力过大,在工艺和结构上难以实现。而由基本电路构成的前级电路各有其优点,但要想实现大范围的输出电压变化,必须由Buck串联Boost组成的基本电路来实现,而输出侧将使用倍压整流电路实现高压输出。仿真结果表明文章设计的电路在满足胶体推进器PPU束流电源10 kV输出电压的指标要求的同时,还能实现4倍压宽范围输出调节,使得胶体推进器输出变化的推力,以达到完成空间任务的目的。

3 胶体推进器及其PPU束流电源拓扑技术展望

(1)输出电压极高。正常工况下,束流电源功率仅有几瓦,根据式(1)、式(2),即便采取MEMS工艺制造技术以减小推进其尺寸,其输出电压最高仍达到10 kV以上,因此可以预见的是,无论现在还是在胶体推进器技术不断发展的将来,胶体推进器PPU束流电源必将使用能够输出10 kV以上电压的电力电子拓扑。

(2)输出电流极小。胶体推进器PPU束流电源输出电流极小,仅有几十到几百微安。比传统的离子推进器和霍尔推进器PPU输出电流低三至六个数量级,这对PPU工况的遥测以及数据的精度是一个极大的挑战。

(3)调节范围宽。束流电源需要能够在3~10 kV的范围内进行输出调节,调节步长为100 V,这意味着电源可调节性很强,必须能够迅速随时改变电压输出以满足胶体推进器即时的要求。

结合本文调研的胶体推进器及其PPU技术进展及需求,可以提出以下发展策略:

1)多模式输出策略

胶体推进器可以提供高姿态控制精度,并在在传统推进器不能涉及的更小推力范围内进行小摄动补偿。与其它电推进方式类似,为应用在姿态控制、南北位保、动量轮卸载等多任务环境,胶体推进器也应具备多种输出模式,而其PPU在不同模式下则应输出相应的电压和电流,例如持续稳定的输出或者时变的电压输出。

2)输出电压更高

为满足降额要求,胶体推进器PPU束流电源在设计时还要高出其工作时要求的最高电压值,同时,考虑到日后胶体推进器的改进,并且伴随着电力电子技术的不断发展,PPU的输出应留有足够的裕量。

3)模块化电源结构

在成熟的电推进器系统中,已经出现了模块化电源的概念,这种电源符合大多数离子推进器的PPU指标。然而,新兴的胶体推进器PPU电源指标更加苛刻。但是,如果在束流电源的研制采用了模块化的设计,例如仅仅降低束流电源倍压整流电路的阶次以降低电压输出,便能够满足PPU其他路电源的指标。

4 结束语

电推进技术已经发展多年,国际上主流的离子推进器和霍尔推进器及其PPU技术都已相对成熟,然而现如今,随着微小卫星的发展,尤其是在以超静无拖曳航天器平台为基础的美国国家航空航天局的激光干涉空间天线(NASA LISA)计划和我国“天琴”计划的背景下,更小推力量级的胶体推进器具有广泛的应用前景,但目前胶体推进器及其PPU仍处于研究发展阶段。通过分析总结了电推进器及其PPU的特点,针对胶体推进器PPU束流电源高压大范围可调的难点,借鉴已经成熟应用在行波管上的预稳压+变压器升压+倍压整流的多级升压电路拓扑结构,并对构成这种电路结构的各个组成部分进行分析,论证了由基础电路构成的前级电路的优缺点,本文提出前级电路应由Buck电路和Boost电路组合实现大范围电压输出的功能,经过变压器升压后,最终由倍压整流电路实现最后一级的升压并输出,理论上能够满足航天用胶体推进器PPU束流电源性能要求,满足我国未来航天用胶体推进器对PPU高压可调束流电源的迫切需求。

参考文献(References)

[1] Sengupta A,Anderson J R,Brophy J R. Performance characteristics of the Deep Space 1 flight spare ion thruster long duration test after 21300 hours of operation,AIAA-2002-3959[R]. Washington D. C.:AIAA,2002

[2] Michael Boss,Frank Herty,Kurt Rogalla. Generic high voltage power module for electrical propulsion, IEPC-2005-278 [R]. Ohio: Electric Rocket Propulsion Society,2005

[3] Walker M. Electric propulsion[J]. Aerospace America,2005,12(1):54-55

[4] Jeffrey G Reichbach,Raymond J Sedwick,Manuel. Micropropulsion system selection for precision formation flying satellites[J]. Journal of Medical Entomology,2001,33(1):27

[5] Juergen Mueller. Thruster options for micro spacecraft-a review and evaluation of existing hardware and emerging technologies, AIAA-1997-3058 [R]. Washington D. C.:AIAA,1997

[6] Jansen s,Helvajian H,Amimoto S. Microtechnology for space systems[J]. Aerospace Conference,1998,1(1):409-418

[7] Julius Perel,Arthur Y Yahiku. Operational characteristics of colloid thrusters[J]. Spacecraft,1971,8(7):702-709

[8] M N Huberman,J C Beynon,E Cohe. Present status of colloid microthruster technology[J]. Spacecraft,1968,5(11):1319-1324

[9] Peter D Noymer,Michael Garel. Stability and automization characteristics of electrohydrodynamic jets in the cone-jet and multi-jet modes[J]. Aerosol Sci,2000,31(10):1165-1172

[10] Xiong Jijun,Sun Dong,Zhou Zhaoying. Investigation of the onset voltage for the design of a microfabricated colloid thruster[J]. IEEE/ASME Transactions on Mechatronics,2006,11(1):66-74

[11] Philip W K. Parametric studies with a single-needle colloid thruster[J]. Spacecraft,1968,5(9):1034-1039

[12] 马惠,孙敏. 大功率行波管测试设备高压电源的研究[J]. 电力电子技术,2012,46(8):80-82

Ma Hui,Sun Min. Research on high voltage power supply for high power traveling wave tube test system[J]. Power Electronics,2012,46(8):80-82 (in Chinese)

[13] 张国栋,周东方,郑锴, 等. 行波管高压电源变换器设计研究[J]. 高技术通讯,2013,23(11):1193-1198

Zhang Guodong,Zhou Dongfang,Zheng Kai, et al. Design of a high voltage power converter for traveling wave tubes[J]. High Technology Letters,2013,23(11):1193-1198 (in Chinese)

[14] 张治,周东方,师宇杰. 一种FB-ZCS Boost倍压变换器工作原理的分析与仿真[J]. 信息工程大学学报,2008,9(2):215-218

Zhang Zhi,Zhou Dongfang,Shi Yujie. Principle analysis and simulation of a FB-ZCS boost double voltage converter[J]. Journal of Information Engineering University,2008,9(2):215-218 (in Chinese)

[15] 杨乐阳. 低纹波多路输出高压电源的研究[D]. 哈尔滨:哈尔滨工业大学,2011

Yang Leyang. Research on multi-output high voltage power supply with low ripple[D]. Harbin: Harbin Institute of Technology Press,2011 (in Chinese)

[16] 徐文城,刘尧,王秀荣. 基于Buck-Boost电路的宽输出电压AC-DC电源设计[J]. 现代电子技术,2012,35(12):192-194

Xu Wencheng, Liu Yao, Wang Xiurong. Design of wide output voltage AC-DC power supply based on Buck-Boost circuit[J]. Modern Electronics Technique,2012,35(12):19-194 (in Chinese)

[17] 颜红,程荣龙,王艳春. 输出电压宽范围可调变换器的设计[J],蚌埠学院学报,2015,4(1):5-9

Yan Hong,Cheng Ronglong,Wang Yanchun. Design of wide output range adjustable converter[J]. Journal of Bengbu University,2015,4(1):5-9 (in Chinese)

[18] 杜慧聪,刘方军,张伟, 等. 150kV高压逆变电源倍压整流电路仿真[J]. 北京航空航天大学学报,2014,40(7):4-10

Yang Huicong,Liu Fangjun,Zhang Wei, et al. Simulation of voltage doubling rectifying circuit in 150 kV high-voltage inverter power supply[J]. Journal of Beijing University of Aeronautics and Astronautics,2014,40(7):4-10 (in Chinese)

[19] 陈翔,王丛岭,杨平, 等. 倍压整流电路参数分析与设计[J]. 科学技术与工程,2012,12(29):7732-7735

Chen Xiang,Wang Congling,Yang Ping, et al. Parameter analysis and design of voltage doubling rectifier circuit[J]. Science Technology and Engineering,2012,12(29):7732-7735 (in Chinese)

[20] 李鑫. 电子直线加速器的高压直流电源研制[D]. 武汉:华中科技大学,2009

Li Xin. Research in high voltage DC power supply for electron linear accelerator[D]. Wuhan:Huazhong University of Science and Technology,2009 (in Chinese)

[21] 杨继先,郭建军,李际炜, 等. 一种新型低功耗小型高压电源[J]. 仪器仪表学报,2005,26(8):841-844

Yang Jixian,Guo Jianjun,Li Jiwei,et al. A new small volume and low consumption high-voltage power supply[J]. Chinese Journal of Scientific Instrument,2005,26(8):841-844 (in Chinese)

猜你喜欢
束流推进器纹波
基于CFD扇翼推进器敞水性能预报分析
高能同步辐射光源低能束流输运线设计研究
中国散裂中子源加速器注入束流损失调节研究
纹波电流对不同芯片尺寸的LED光源可靠性的影响
光源与照明(2019年4期)2019-05-20 09:18:18
发挥考核“指挥棒”“推进器”作用
当代陕西(2018年12期)2018-08-04 05:49:08
装饰性镀铬用低纹波可调控高频开关电源设计
电镀与环保(2016年3期)2017-01-20 08:15:32
基于MAX16832长寿命低纹波LED路灯电源的设计
电子器件(2015年5期)2015-12-29 08:43:41
ECR中和器束流引出实验研究
级联Boost变换器输出电压纹波分析
电源技术(2015年1期)2015-08-22 11:16:26
让党建成为信仰播种机和工作推进器
学习月刊(2015年10期)2015-07-09 03:35:12