反TBM战斗部技术研究现状及趋势

李俊龙， 李本胜， 王晶禹， 张 亮, 王永衡

(1. 重庆红宇精密工业有限责任公司，重庆 壁山 402760; 2.中北大学国防重点学科实验室，山西 太原 030051)

1 引 言

战术弹道导弹(Tactical Ballistic Missile， TBM)是一种常规的高效进攻武器，它不仅具有飞行速度高，飞行时间短，射程远，弹头易损性小(如弹头用蒙皮防护，易损面积小)，雷达散射面积小，突防措施多(如隐身，真假弹头)等特点，而且TBM还能够携带许多不同类型的有效载荷(如高能炸药、化学药剂、生物药剂、核装药、子炸弹和子弹药等)，它的这些特点极大地提高了自身在战争环境中的生存能力，成为很难对付的空中目标，因而被认为是威胁性最大的攻击性武器之一，也越来越受到各国的重视[1]。

相应地，由于TBM对各国都具有极大的威胁，为了保护自身的空中领域，世界各国都开始积极研究反TBM武器防御系统，而在反TBM武器防御系统中，战斗部技术是反导武器系统的核心和关键，且战斗部是其唯一的有效载荷和杀伤源，所以反TBM战斗部技术也成了各国研究的重点对象，但随着TBM技术的快速发展和进步，战斗部很难一次性将TBM彻底摧毁，而只能对其中的高能炸药子弹药、化学子弹药或小型生物炸弹实施部分打击或损伤，这致使远远落后的反TBM战斗部技术已不能满足反导需求，所以迫切需要大力发展新型反TBM战斗部技术，以提高对来袭TBM的拦截概率或彻底摧毁TBM[2]。

因此，研究新型反TBM战斗部技术，对提高防空反导作战效果和提高在战争中的主动权，有着非常重要的意义。本文从破片战斗部技术、动能杆战斗部技术、可控杀伤元战斗部技术、分离战斗部技术和动能拦截器及杀伤增强装置技术方面综述了反TBM战斗部技术的研究进展，对存在问题和解决的技术途径做了分析，并提出了发展新型反TBM战斗部的几点建议，为相关研究人员和学者提供一定的参考和借鉴。

2 反TBM战斗部技术类型

2.1 破片战斗部技术

常规反TBM战斗部大多采用破片战斗部，最为典型的是俄罗斯C-300B、C-400系列和美国PAC-2导弹，但常规破片战斗部的破片作用于目标方向非常有限、破片飞散密度低、破片能量利用率低等缺点[3]，所以人们又装填高能炸药、采用双层破片(或大小破片)、结合杀伤元控制技术(在2.3节中具体阐述)使破片集中打击目标，并增大破片飞散角度、增加破片飞散密度、增大杀伤半径和提高毁伤效能[4]。

在武器制导精度不高的情况下，可采用传统的引战配合方法，用一定数量的金属破片撞击来袭导弹，通常情况下，常规的爆炸破片战斗部很难穿透TBM中大量子母弹和子弹药[5]，这种战斗部的侵彻破片低于战斗部总质量的一半，它只有总金属破片质量的5%～10%去杀伤目标，由于浪费了大量的破片质量，这种战斗部对子母弹的穿透能力较弱。为了在目标附近使破片获得较高的速度，一般将这种爆炸破片战斗部的质量比(C/M比：装药质量与破片壳体质量之比)设计为1左右。目前反导破片战斗部大多采用破片定向飞散和大飞散角破片战斗部的形式，如俄罗斯C-300B、美国的PAC-2导弹等[6]。

在武器制导精度相对较高的情况下，可以将破片战斗部与近距离脱靶战斗部技术相结合。近距离脱靶战斗部技术结合了质量聚焦战斗部效应和精确直接打击导弹技术。与传统战斗部相比，它装填了更少的高能炸药(相对较低的C/M比)，但它的大部分质量都成了高密度侵彻破片，在目标方向可以形成高密度抛射破片幕，这种战斗部提高了在目标方向上的有效金属破片数量，具有更加有效的毁伤能力[6-7]。

破片战斗部的爆破作用效果随着高度的增加而急剧下降，其杀伤方式一般属于低层点防御系统，所以更适应于在大气层内拦截弹道末段飞行的TBM和在助推段飞行的TBM[8]。目前，单纯的破片战斗部很难再将TBM彻底摧毁，而应结合不同的战斗部技术使杀伤元在TBM易损部位实现定向聚焦式的高密度侵彻打击。

2.2 动能杆(KE-rod)战斗部技术

国内外采用动能杆战斗部技术拦截TBM最为典型的是俄罗斯P-77及P-737、美国AIM-9L及AIM-120和中国PL-12导弹。现目前，采用动能杆战斗部技术拦截TBM的大部分是连续杆式战斗部、离散杆式战斗部和定向动能杆式战斗部。采用动能杆战斗部技术具有有效质量高、切割效应显著，且大质量高密度杆条能够穿透加固的TBM防护层，毁伤威力高等优点[9]。

尽管动能杆战斗部技术具有很多优点，但由于TBM目标机动性越来越好，飞行速度越来越高，常规破片战斗部、连续杆式战斗部也暴露出很多弱点(如杀伤元速度低，切割能力有限，引战配合要求高等)，这使得它们只适用于脱靶量较小、目标尺寸较大的情况，因此这些缺点限制了其发展。与连续杆式战斗部相比较而言，离散杆式战斗部具有杆速高和杀伤有效区域大的特点；与破片战斗部相比较而言，它具有杀伤元素质量大，杀伤效率高，对空中目标的切割能力强和破坏力大等特点。因此俄、美等国家目前已经从破片战斗部、连续杆式战斗部发展到以离散杆式、定向动能杆式为主的防空反导战斗部[10-11]。

研究人员为了将破片战斗部技术的优点与动能杆战斗部技术的优点相结合，研究了反TBM的串联战斗部，它的前级为破片飞散战斗部，后级为动能杆战斗部，它既实现了破片对TBM防护层和子弹药的穿孔毁伤，又实现了杆条对TBM的切割毁伤，其综合毁伤效能明显提高，是一种典型反TBM复合技术的高效毁伤战斗部[1, 12]。因此，加强战斗部复合技术的研究也将成为发展反TBM战斗部技术的趋势之一，它可以使战斗部具有不同的毁伤机理，完成对TBM的复合毁伤。

2.3 可控杀伤元战斗部技术

就反TBM战斗部而言，可控杀伤元战斗部技术显得日趋重要，目前也受到世界各国的大力研究，它可以充分利用毁伤元的数量、质量和杀伤区控制，以达到对目标的最大毁伤程度。可控杀伤元战斗部技术大致可分为战斗部起爆方式控制技术和战斗部结构控制技术两大类，但通常也将两种技术相互结合。

2.3.1 战斗部起爆方式控制技术

控制战斗部中的起爆点、起爆点数量、起爆点方位和起爆方式，可以控制杀伤元的飞散方向及战斗部的杀伤区域，也可以从一定程度上使杀伤元的速度、质量、密度等在一定方向达到增益效果。最为典型的有，通过线性起爆方式来实现速度增益的战斗部(Velocity Enhanced Warhead )和通过起爆方式来实现爆炸变形的质量聚焦战斗部(Mass Focused Warhead)[13]，如图1所示。图2为通过控制起爆点、起爆点数量及起爆点方位来控制杀伤元的飞散方向，以实现杀伤元飞散的角度分辨(杀伤元的定向飞散)[3, 14-15]。

图1速度增益战斗部(左)和质量聚焦战斗部(右)示意图[13]

Fig.1Schematic diagram of the velocity enhanced warhead (left) and mass focused warhead (right)[15]

为了实现杀伤元向目标方向的定向飞散，研究人员采用了爆炸逻辑网络、爆炸箔起爆器(EFI)或微机电系统(MEMS)等方式起爆战斗部，通过同步起爆、分时起爆、异形起爆(偏心起爆)、点起爆、面起爆或可编程弹药箱(PIOS)系统整体可选择起爆等方式实现了杀伤元在一定方向上的增益效果[15-19]。由于TBM的子弹药大多成圆锥形放置，所以控制杀伤元在杀伤区的飞散形状可以从一定程度上增强对TBM中子弹药的毁伤效果。德国的M. Held[3, 20]教授采用了偏心起爆和内部装药变形方式实现了杀伤元的椭圆飞散分布，如图3所示，通过起爆技术来控制杀伤场的飞散形状可以充分利用杀伤元，增强杀伤元对TBM不同易损部位的毁伤效果。目前，起爆控制技术还需要提高时序的精确控制(同步起爆和分时起爆)及系统的可靠性，并进一步解决起爆系统小型化、通用化及集成一体化等问题。

图2 不同起爆点数量和起爆点方位实现杀伤元定向飞散的示意图[15]Fig.2 Schematic diagram of the lethal element directional distribution which has been completed by the different initiation number and position[15]

a. eccentric initiations b. internal charge deformation

图3通过偏心起爆和内部装药变形实现可控杀伤元的椭圆飞散示意图[3]

Fig.3Schematic diagram of the steerable ellipses distribution completed by eccentric initiations and internal charge deformation[3]

2.3.2 战斗部结构控制技术

虽然战斗部起爆方式对毁伤元的飞散方向有着明显的影响，但其影响程度也非常有限，最主要的还是战斗部结构对毁伤元飞散方向的影响，如常见的马鞍形聚焦战斗部和腰鼓形飞散战斗部等。为了提高对TBM的毁伤能力，最近几年，国内外又发展了一些可变形战斗部、破片芯式战斗部、可瞄准战斗部、双聚焦、三聚焦战斗部和聚焦与飞散相结合的战斗部[21-25]，下面将具体介绍一些针对反TBM的新型战斗部结构。

早在2001年，德国的M. Held[26-27]教授就对可控杀伤元素(单杀伤元素和多杀伤元素)毁伤做了理论和试验研究。最为典型的就是可瞄式毁伤增强器(Accelerated Lethality Enhancer)，采取了在杀伤元素周围布置可进行选择抛射的楔形装药方法，这些抛射炸药段通常是小炸药装药。选择目标方向所在的扇形区域(可达到的方位角分辨率为12°)，抛射出相应的炸药段，然后剩下区域内的炸药段，在延迟几百微妙后，也将被引爆。图4为可瞄式单杀伤元素毁伤增强器(Aimable Mono Hitile)的简图，其方位角分辨率可达12°，在单杀伤元素的周围有30个可以独立引爆(通过EFI起爆)的小炸药装药。它们可以再20 μs内，以200 m·s-1的速度抛射出炸药段，不稳定时间小于±1 μs。图5a为可瞄式多杀伤元素毁伤增强器(Multi Hitiles)的简图，多杀伤元素用单个质量为1 kg的18根独立的杆取代了20 kg重的单块排列在毁伤增强器的中心。通过外部装药段的爆轰，杀伤元素群形成自然散步。如果希望获得径向更大的抛散面积，则可以通过引爆排列在多杀伤元素毁伤增强器轴上的内部炸药装药来实现(如图5b)。如果不希望在径向获得更大的抛散面积，则此散布装药将被一个小的炸药装药抛射推出。通过起爆轴上径向散布装药(径向抛射装药约为140 g)，毁伤增强器外部排列的12个杀伤元素可获得90 m·s-1的速度，6个内部排列的杀伤元素可获得60 m·s-1的速度，理想情况下，这些杀伤元素基本可以覆盖靶面。

图4可瞄式单杀伤元素毁伤增强器简图[26]

Fig.4Diagram of the aimable mono hitiles lethality enhancer[26]

a. aimable multi hitiles lethality enhancer b. ejection device

图5可瞄式多杀伤元素毁伤增强器及其径向抛射装置图[26]

Fig.5Diagram of the aimable multi hitiles lethality enhancer and its ejection device for radial dispersion[26]

同时， M Held[3, 5, 21, 28]也对打击TBM战斗部的不同部位和毁伤TBM中子弹药的百分比及毁伤程度进行详细研究，发现对TBM中部进行打击的毁伤效果最好，如图6所示。P W Doup[29]还对TBM受到打击后，存活子弹药(未完全摧毁)对地面的毁伤效果做了详细分析，发现存活子弹药对地面的毁伤区域与子弹药的分布密切相关。早在2002年，美国导弹国防部和雷神(Raytheon)公司[29-30]就采用SPHINX爆炸动力学和PEELS(Parametric Endo/Exo atmospheric Lethality Simulation)对TBM不同撞击位置做了大量的数值模拟研究。

图6TBM的不同打击部位及毁伤程度示意图[28]

Fig.6Diagram of the different kill position and damage extent[28]

为了进一步提高对TBM的毁伤能力，M. Held[31]将起爆方式控制技术与战斗部结构控制技术相结合，研究了一种毁伤增强器(Lethality Enhancer for Elliptical Patterns)，如图7所示，可以通过控制起爆方式来实现杀伤元的椭圆飞散分布。

图7一种毁伤增强器示意图[31]

Fig.7Diagram of a lethality enhancer[31]

为了降低引战配合的难度，研究人员[6, 32]研究了一种可瞄动能杆战斗部技术，它将战斗部70%～80%的总质量(C+M)作为金属侵彻体，由于KE杆战斗部的C/M比较小，所以将在目标方向展开所有杆条(战斗部包括了272个钨杆)，并以较低的抛射速度发射杆条幕。这种战斗部设计可以降低引信需求，允许大范围误差。特别地，当选择和起爆不同的炸药段时，抛射角可以在25°到75°之间变化。通过选择起爆不同的炸药段可以得到所期望的抛射角(相邻炸药段之间用交替防护来分开，避免发生早爆或殉爆)，以获得最大的毁伤效果。当脱靶距离较大时，可以将致密的高密度杆条束朝着目标方向展开(以降低杆条速度和打击密度为代价)而打击TBM； 当达到近距离脱靶量时，可以将抛射体和杆条快速展开而撞击TBM(杀伤元覆盖整个载荷)，其战斗部结构见图8所示。

图8一种可瞄动能杆战斗部结构图[6]

Fig.8Schematic diagram of an aimable KE-rods warhead[6]

为了实现对TBM的迎面攻击，控制动能杆杀伤元的伞式展开(unfolded umbrella)飞散，Wang Shushan[33]等人研究了一种向前拦截中空圆柱装药战斗部，还对动能杆初始速度建立了适当的数学模型，并进行了实验研究，发现在不考虑端面效应和稀疏波效应的情况下，计算结果随着中空直径的增加而更接近于实验结果，但相对误差也随着增加，其结构和实物图如图9所示。

Zhang Shou-qi[34]等人还研究了一种采用迎面攻击(head-on-attack)方式反TBM的杆条式战斗部，通过控制装药密度和冲击波衰减程度来实现杀伤元的向前飞散，从而得到理想的杆条分布密度，当毁伤半径增加到3 m时，杆条的分布密度仍然可以高达33条/m2。与传统HTK(hit-to-kill)战斗部比较而言，这种杆式反TBM战斗部的杀伤半径增加了近10倍，采用合适的引战配合，可以增加战斗部的打击概率，其结构如图10所示。

a. structure diagramb. experimental diagram

图9一种向前拦截中空圆柱装药动能杆式战斗部[33]

Fig.9An forward interception KE-rods warhead with the hollow cylindrical charge[33]

图10杆条式反TBM战斗部结构图[34]

1—壳体, 2—前盖, 3—杆条, 4—聚氨酯泡沫, 5—装药管, 6—后端盖

Fig.10Schematic diagram of the anti-TBM warhead using rods[34]

1—case, 2—front cap, 3—rods, 4—polyurethane foam, 5—charge pipe, 6—rear cap

为了研究杀伤元的飞散方向， Lloyd.Richard M[8]和Held.M.[5]等人还研究了均向卷式战斗部

(Isotropic Jellyroll Warhead)、螺旋卷式战斗部(Spiral Jellyroll Warhead)和均向可瞄式战斗部(Aimable/Isotropic Mode Warhead)，并对杆条式杀伤元的飞散区域、速度梯度和着靶密度进行了研究，其结构如图11所示。Slobodan Jaramaz[35]还给出了芯式战斗部和均向卷式战斗部动能杆速度的计算公式。

这些战斗部都结合了可控杀伤元技术研究了动能杆杀伤元的飞散方向和杀伤区域，它能使动能杆杀伤元向着目标方向汇聚，增加了杆条在目标方向的打击密度，提高了杆条对目标的杀伤能力； 同时，研究人员也研究了双层(或多层)可控离散杆战斗部技术[12]，它是在战斗部内预置内外两层杆条，并分别与战斗部轴线成一定角度，爆炸驱动后，控制杆条的旋转飞散方向，使内外两层杆条分别独立的旋转飞散，在特定距离处，形成相互独立交叉分散的双层离散杆，它可以实现对目标的连续交叉切割，切割密度高，对小目标也能产生很好的切割毁伤，毁伤效率也有所提高。据相关资料表明[2, 11]，通过杀伤元控制技术实现杀伤元定向飞散的定向动能杆战斗部对TBM的切割效应显示出更高的摧毁性能，这是由于战斗部不对称定向动能杆杀伤元向目标方向上的集束汇聚效果所致。

综上所述，为了更加完全摧毁TBM，不仅应该对TBM进行易损性分析，建立起比较完善的模拟仿真数据库，还应该发展一些专门针对TBM的可调战斗部，它可以通过可控杀伤元战斗部技术实现对不同类型的TBM以及TBM的易损部位进行有选择性的打击，这样可以大幅提高对TBM的毁伤概率，而可控杀伤元战斗部技术通常结合了战斗部起爆方式控制和战斗部结构控制，所以发展反TBM战斗部复合技术将是未来的一大趋势，但其难点在于战斗部集成技术，它需要解决在战斗部有限空间内实现结构的合理分配。

a. isotropic Jellyroll Warheadb. spiral Jellyroll Warheadcc. aimable/Isotropic Mode Warhead

图11具有不同设计概念的反TBM动能杆战斗部示意图[8, 35]

Fig.11Schematic diagram of the anti-TBM kinetic energy rod warhead with different design concepts[8, 35]

2.4 分离战斗部技术

为了穿透加固的TBM防护层和彻底摧毁TBM中的子弹药，研究人员[6, 32]研究了一种新型的分离战斗部技术。这种战斗部包含了小的推进器，它通过推进室提供燃料，推进器将战斗部推向预先决定的脱靶距离，然后再将杆条(杆条以连续层包裹在战斗部上)慢慢地展开，在来袭TBM前面，抛射体产生高密度杆条幕或杆条云。在分离战斗部上的推进室是用来加速整个战斗部到预定的脱靶距离，这时候，将破片层缓慢地展开，产生出一系列的冲击波和破片层来打击TBM的有效载荷。理想状态下，首先让第一个冲击波和破片层产生爆炸毁伤和破片撞击去毁伤TBM，当第一个冲击波产生的毁伤效应(冲击波毁伤、破片撞击和残骸体等)几乎消失以后，被延滞的第二个冲击波和破片层再去毁伤TBM，当第二个残骸冲击波远离TBM载荷时，被延滞的第三个冲击波和破片层再去毁伤TBM。整个过程是通过推进器加速战斗部到目标前面的适当点，分时起爆战斗部，并让战斗部多次毁伤TBM目标，以达到对TBM的彻底摧毁。分离战斗部的结构图和作用原理图见图12所示。

图12分离战斗部结构及其作用原理图[6]

Fig.12Diagram of the jettison warhead and the corresponding action principle[6]

分离战斗部技术不仅具有形成多个杀伤场的能力，而且还具有多次打击TBM的能力，可以弥补常规战斗部不能彻底摧毁TBM的缺点，是未来发展反TBM战斗部技术的新趋势之一，但它对制导精度、战斗部分离后飞行姿态的控制及起爆时序的控制要求非常高，还需要解决战斗部之间的分离技术、隔爆技术及系统集成技术等一系列问题。

2.5 动能拦截器及杀伤增强装置技术

最先发展动能拦截器及杀伤增强装置技术的是美国，它的反TBM拦截器普遍采用了直接碰撞动能杀伤方式，自1983年开始，美国已经发展了三代不同技术水平的动能拦截器KKV(kinetic kill vehicle)，如表1所示。直接碰撞杀伤方式主要靠拦截本身与目标弹头高速相对运动速度的直接碰撞动能来摧毁目标，它通常分为纯直接碰撞方式和直接碰撞增强杀伤方式。如美国的高层区域防御系统(THAAD)，通常就是采用直接碰撞动能杀伤目标，该武器系统制导精度要求较高，由于KKV省略了引信和高能炸药战斗部，既减轻了质量又提高了安全可靠性，KKV还具有体积小、质量轻、机动能力强、直接命中等特点，使之成为新型的防空反导武器[36-39]。

图13上层寻的杀伤增强器[31]

Fig.13The HOE lethal enhanced device[31]

表1美国KKV技术发展历程[36-37]

Table1The development history of the KKV technology at American[36-37]

HOEERISTHAADLEAPMEADUSAyearinthe1980sintheearly1990sinthelate1980sintheearly1990sinthelate1990skillmodetetheredreticularLEDtetheredoctagonalLEDsingledirectcollisionKKVsingledirectcollisionusinghighdensitytungstenrodsmicrowavesubmunitionKKVsize thediameterofLEDis3m,thelengthofKKVis1.45mthediameterofKKVis0.34m,thelengthisabout2mthediameterofKKVis0.25m,lengthis0.56mlaidseveraltensLEDsinacabinKKVmass145kg60kg18kg25kgapplicationareainterceptsingletargetathighaltitudeinterceptsingletargetathighaltitudeinterceptsingletargetathighaltitudetheexoatmosphoricSM-3navymissileinterceptmultitargetwarheadoutsidetheexoatmosphere

图14多环/多梯度破片杀伤元飞散图[38]

Fig.14Diagram of the multi-ring/multi-gradient fragment lethal element distribution[38]

对杀伤元抛撒而言，其重点在于精确控制不同重量的杀伤快在散步过程中所形成带有速度梯度的均匀杀伤场，它需要深入考虑不同重量杀伤块的整个抛撒形成过程，包括抛撒时序、抛撒姿态、抛撒药和药量的选择及杀伤元飞行姿态等问题。

相关资料表明[1, 26]，美国弹道防御体系中陆基拦截器(GBI)装备了外大气层杀伤器(EKV)，如图15所示，EKV采取直接碰撞(HTK)方式拦截目标。由洛马公司研制的多杀伤器(MKV)能够装备在陆基中段防御(GBMD)系统中的众多拦截弹上，如GBI、KEI和SM-3(Block IIA)等，它由杀伤器(KV)和运载器(CV)组成。每个小型的杀伤器KV重约2～4 kg，MKV总重20～40 kg，可对10个左右的威胁目标进行打击，这种拦截器减轻了传感器识别目标的负载，如图16所示。

图15外大气层杀伤器[26]

Fig.15Extraatmospheric kill vehicle[26]

近20年来，美国研制了多种动能拦截器及杀伤增强装置，并通过大量试验验证了它的可靠性，同时美国还对高层反TBM战斗部(在大气层外拦截再入段的TBM)的LEAP杀伤器(大气层外轻型射弹)进行了相关研究，LEAP杀伤器是通过直接碰撞杀伤目标的拦截器， 它曾运用于美国“标准-3(SM-3)”等导弹上[1, 26, 39]。

动能拦截器及杀伤增强装置技术大多属于大气层外或高层区域防御系统，不太适合于中、低层区域拦截TBM，而爆炸破片战斗部大多属于低层点防御系统，不太适合于高层区域拦截TBM，因此，发展适合于不同区域拦截TBM的多模战斗部技术将成为未来发展的又一趋势， 它既要求战斗部适合于不同空域的作战环境，又要求战斗部在不同的条件下具有多个爆炸输出模型(不同空域下选择不同的爆炸输出模型)，还必须使战斗部能一次性摧毁TBM，这对反TBM战斗部技术也是一个极大的挑战。

图16多杀伤器[1]

Fig.16Multiple kill vehicles[1]

2.6 其它反TBM战斗部技术

由于TBM具有较厚防护层，而且化学、高能炸药、核装药等子弹药较多，很难对TBM实现彻底摧毁或完全解体，为了提高杀伤元的威力及提高摧毁化学、高能炸药子母弹的概率，美国对含能杀伤元素进行了相关研究，采用含能杀伤元素(含能破片或含能杆条)代替了原来的惰性杀伤元素，这种战斗部可以增强其杀伤半径，并对TBM内部的含能材料具有引燃和引爆功能，可以大幅提高其杀伤威力。近几年，研究人员为了提高破片穿透性能和增强杀伤效应，基于横向增强效应穿甲弹的原理(penetrator with enhanced lateral efficiency，PELF)，将破片设计成特殊形状的横向增强小子弹用于反TBM。俄罗斯也曾将小型核战斗部运用于反TBM中的A-235拦截导弹之中[40-43]。所以将一些先进战斗部技术运用于反TBM战斗部上也不失为一种有益的尝试。

3 结 论

由于新一代TBM的突防能力强、飞行速度快、飞行时间短、子弹药多和干扰诱饵多等特点，这对新型反TBM战斗部技术提出了更高的要求，因此发展新型反TBM战斗部技术对我国防空反导具有重大意义。多年来，美国和俄罗斯一直致力于防空反导技术的研究，也形成了两种不同技术的思维模式(美国大多采用直接碰撞杀伤方式，俄罗斯大多采用了杀伤元定向杀伤方式)，其中的优点也应值得我国在防空反导拦截武器发展中加以借鉴。建议进行以下研究：

(1)加强反TBM战斗部复合技术研究，将多种反TBM技术集成于同一战斗部上，实现多功能、多用途和不同条件下高效打击的反TBM战斗部；

(2)加强战斗部综合毁伤效应研究，使杀伤元不仅对TBM具有穿孔、切割能力，还应具有燃烧、爆炸或与TBM中高能炸药、化学药剂产生反应的能力，使TBM丧失毁伤能力；

三是在工程建设领域开展的评奖和示范项目以及钢铁行业相关产品评优活动中，将高强钢筋的应用情况作为参评或获奖的条件之一，由此促进工程建设的各参与主体使用高强钢筋。

(3)由于新一代TBM防护能力的增强，战斗部很难一次性将TBM彻底摧毁，所以应加强一弹多次打击TBM战斗部技术的研究，实现对TBM的彻底摧毁。

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