改性高能太根发射药热分解与燃烧性能研究

薛 欢， 何卫东， 徐汉涛

(南京理工大学化工学院， 江苏 南京 210094)

1 引 言

目前应用的太根发射药通常是以硝化棉(NC)为粘结剂，以硝化三乙二醇(TEGN)与硝化甘油(NG)为含能增塑剂的均质发射药，太根发射药具有能量较高，力学性能特别是低温力学性能较好等特点。现代武器的快速发展，对发射药的能量及力学性能提出了更高要求。在太根药中加入高能固体添加剂黑索今(RDX)和聚醚聚氨酯弹性体材料(TPUE)可明显提高发射药能量和力学性能[1-2]，是太根发射药发展的主要方向之一。

太根发射药中RDX和TPUE的加入，改变了其结构，导致发射药燃烧性能的改变。目前国内关于含RDX的改性发射药已有不少研究，徐皖育等[3]研究了高能高强度发射药的配方和燃烧性能，结果表明： 以NG-TEGN为含能增塑剂，RDX为高能添加剂的高能发射药的压力指数偏大。陆安舫[4]研究了黑索今颗粒尺寸对高能硝胺发射药燃烧性能的影响，结果表明，硝胺类发射药燃烧通常的规律是由压力指数由小变大，再变小，RDX粒度在一定范围内对高能硝胺发射药燃烧压力指数影响较小。蔡昇等[5]研究了RDX改性球型小粒药的燃烧特性，结果表明：改性球型小粒药中RDX颗粒与双基基体分解是独立进行的。黄振亚等[6]研究了几种含RDX的硝胺发射药的静态燃烧性能，给出了相应的燃速压力指数的变化规律，但关于RDX粒度对改性太根发射药燃烧性能的影响，目前研究较少。本研究通过密闭爆发器试验及差示扫描量热法(DSC)研究RDX粒度及TPUE的加入对改性太根药热分解行为和燃烧性能的影响，并结合中止燃烧试验、三维视频分析该类发射药的燃烧机理。

2 实验部分

2.1 高能太根发射药样品

研究的配方见表1。

按通常的半溶剂法工艺制备长度为4 cm的18/1单孔管状发射药样品。

表1研究的配方体系

Table1Formulation of the propellants %

2.2 实验方法及条件

METTLER TOLEDO公司HPDSC827型高压差示扫描量热仪，DSC试样用量约1.6 mg，动态氮气气氛，流速为20 mL·min-1，升温速率为10 ℃·min-1。美国科视达公司HiROX KH-1000型三维视频显微镜， MX-5040RZ变焦镜头，放大倍率50～400倍。

密闭爆发器容积为102.85 cm3，装填密度0.2 g·cm-3，点火药为2#NC1.1 g，点火压力10.98 MPa，测得RDX改性高能太根发射药的p-t曲线，经过数据处理得到u-p和L-B曲线。

中止试验仪容积为100 cm3，装填密度0.2 g·cm-3，点火药为2/1樟2 g，中止压力分别为50 MPa和120 MPa，得到中止样品，通过三维视频显微镜观察残留物表面形貌。

3 结果分析与讨论

3.1 改性高能太根药的热分解特性

部分改性高能太根药样品常压下DSC热分解曲线如图1所示。

图1不同发射药样品的常压DSC曲线

Fig.1DSC curves of different gun propellant under normal pressures

由图1可以看出：与其他含RDX的发射药类似[7]，RDX改性高能太根发射药的热分解主要分为两个阶段，第一阶段(第一放热峰)主要是由太根药基体(NG+TEGN+NC)的热分解形成(峰温约为201 ℃)，第二阶段(第二放热峰)则主要是RDX的热分解形成(峰温约为235 ℃)。 比较1#、4#样品的DSC曲线可得，不同粒度RDX改性高能太根药的两个放热峰峰温基本相同，RDX粒度对改性高能太根药放热峰的峰温影响较小，但RDX粒度增加(4#样品)，RDX熔融过程变缓，放热峰峰型发生变化，两峰之间出现“类平台”。1#、2#样品相比，加入TPUE后(2#样品)的第一个放热峰峰温下降，这主要是因为TPUE是非含能物质，降低了发射药的能量和放热峰峰温，表明TPUE热分解发生在第一阶段，第二个峰温基本不变。

不同压力下1#、4#样品的DSC曲线如图2所示。

a. 1#b. 4#

图2不同压力下两种样品的DSC曲线

Fig.2DSC curves of different propellant specimen under different pressures

从图2可以看到： 1#、4#的第一分解放热峰峰温随压力升高基本不变，而第二分解放热峰峰温随着压力升高，首先明显下降，然后趋于稳定。这主要是因为压力升高，混合硝酸酯分解产生的气相产物不易扩散，在凝聚相表面加速了RDX 的热分解过程； 随着压力进一步增加，混合硝酸酯分解气相产物对RDX的热分解影响减小。由图2(b)可以看出： 常压下，由于RDX粒度较大，RDX溶解吸热过程较长，两放热峰之间出现“类平台”现象； 随着压力升高，气相传入凝聚相的热量增加，RDX颗粒熔融过程加快，吸热速率增加，从而使DSC曲线第一放热峰和第二放热峰之间出现明显区分，形成“波谷”。

3.2 改性高能太根药的定容燃烧性能

不同发射药样品不同温度下密闭爆发器实验的u-p，L-B曲线如图3、图4、图5和图6所示。图7为三种发射药样品的u-p，L-B曲线比较。

a.u-pcurvesb.L-Bcurves

图3不同温度下1#样品的u-p，L-B曲线

Fig.3u-pandL-Bcurves of the propellant specimen 1#at different temperatures

由图3、图4、图5可见： 温度对1#，2#，3#三种改性太根发射药样品的燃烧影响规律基本相同，温度升高，燃速增加，符合温度对发射药燃烧影响的规律[8]，三种发射药燃烧相对稳定。由图6可见： 4#发射药样品燃烧出现异常，在部分压力区段，低温燃速高于常温燃速，同时L随着B的增加大幅上升。图7可以看出： 相同压力下，2#样品燃速最小，3#样品燃速略大于1#样品，4#样品的燃速最大。表明： TPUE的加入降低了发射药的燃速；RDX粒度增加，发射药燃速变大，小粒度的RDX更有利于发射药的稳定燃烧。

a.u-pcurvesb.L-Bcurves

图4不同温度下2#样品的u-p，L-B曲线

Fig.4u-pandL-Bcurves of the propellant specimen 2#at different temperature

a.u-pcurvesb.L-Bcurves

图5不同温度下3#样品的u-p，L-B曲线

Fig.5u-pandL-Bcurves of the propellant specimen 3#at different temperature

a.u-pcurvesb.L-Bcurves

图6不同温度下4#样品的u-p，L-B曲线

Fig.6u-pandL-Bcurves of the propellant specimen 4#at different temperature

a.u-pcurvesb.L-Bcurves

图7常温下不同发射药样品的u-p，L-B曲线

Fig.7u-pandL-Bcurves of different propellant at 20 ℃

选取常温下装填密度为0.2 g·cm-3四种样品的密爆数据，对不同压力区间的lnu-lnp曲线进行线性拟合，得到不同压力区间的燃速压力指数和燃速系数(见表2)。

表2发射药样品在不同压力范围内的燃速压力指数和燃速系数

Table2Pressure exponent and burning velocity coefficient of different propellant at different pressure intervals

propellantparameterpressure/MPa50-100100-150150-pdpm50-pdpm1#u10．04190．05700．10320．0547n1．14751．08040．96331．08552#u10．05190．07950．14680．0717n1．13641．04370．92361．06153#u10．07130．10070．17800．0975n1．08851．05210．95961．06564#u10．02510．10091．63610．0729n1．42461．12250．56781．1315

Note:nis pressure exponent.u1is combustion velocity coefficient.pdpmis the pressure corresponding with maximum dp/dt.

由表2可见： 在总的压力范围内，各发射药样品压力指数均大于1，压力对发射药压力指数有较大影响。压力增加，发射药压力指数下降；发射药中少量TPUE的加入总体来说对发射药的压力指数影响较小。

在50～100 MPa压力段，4#样品(RDX粒度为90 μm)的压力指数达到1.4以上，其它样品的压力指数也均为1.1左右； 在100～150 MPa 压力段，各样品的压力指数均出现不同程度的下降，4#样品下降最明显； 在150～pdpm压力段，4#样品的压力指数剧烈下降(0.5678)，其它样品压力指数降为0.95左右。

为了进一步研究该类发射药燃烧机理，对发射药样品进行了中止燃烧实验。通过三维视频显微镜观察1#与4#发射药样品在不同中止压力下燃烧中止样品表面形貌，显微照片如图8、图9所示。

从图8可以看到： RDX粒径为8.5 μm的改性太根发射药(1#样品)燃烧前表面较平整，中止压力为50 MPa和120 MPa时发射药样品的表面和未燃烧前相比略显粗糙，但仍相对光滑，没有出现明显的“凹坑”，表明RDX熔融分解过程主要发生在凝聚相区。

从图9可以看到： RDX粒径为90 μm发射药(4#样品)燃烧前表面相对比较粗糙，中止压力为50 MPa时发射药中止燃烧表面出现凹凸不平并有“凹坑”出现，当中止压力为120 MPa时发射药的表面出现大量“凹坑”，其直径和凹陷深度较50 MPa下明显增大。表明RDX在凝聚相区来不及完全熔融分解，RDX颗粒从太根药基体脱离进入气相区分解燃烧(爆燃)，并在太根药基体表面形成一个“凹坑”，使发射药燃烧表面明显增加。

a.before burningb. 50 MPac. 120 MPa

图81#中止燃烧后发射药的表面(放大倍数：100)

Fig.8The interrupted burning surfaces of propellant 1#

a.before burningb. 50 MPac. 120 MPa

图94#中止燃烧后发射药的表面(放大倍数：100)

Fig.9 The interrupted burning surfaces of propellant 4#

结合DSC、密闭爆发器和中止燃烧实验结果，分析认为： 当发射药点火燃烧后，点火热量从发射药表面向内部传递，首先太根发射药基体开始软化并分解放热，然后RDX开始熔融、分解燃烧。当RDX粒度为8.5 μm和45 μm时，RDX的熔融分解过程主要发生在凝聚相区，RDX的加入虽然对燃烧过程产生一定影响，导致发射药压力指数偏高，但压力对燃速的影响规律仍和通常不含RDX的均质发射药类似； 当 RDX粒度增加到90 μm时，RDX在凝聚相中完全熔融分解难以实现，部分RDX颗粒从凝聚相表面脱出，在气相完成熔融、分解和燃烧过程。燃烧中前期，压力升高，RDX颗粒从凝聚相表面脱出的比例加大，导致发射药燃面增加，平行层燃烧规律被严重破坏，表现为燃烧速度加快，压力指数升高；但在燃烧后期，由于发射药表面被烧穿，燃烧面积下降，压力指数又大幅下降。

需要说明的是，由密闭爆发器数据处理获得的u-p曲线是建立在发射药平行层燃烧的理论基础上的。现有的数据处理方法并没有考虑发射药燃烧严重偏离平行层燃烧假设对结果的影响，而这正是含大颗粒RDX(90 μm)的发射药燃烧中前期压力指数升高，而后期又大幅下降的根本原因。因此，对该类发射药，还需进一步研究更科学的数据处理方法。

4 结 论

(1) RDX改性高能太根发射药的热分解主要分为两个阶段： 第一阶段主要是NC、NG和TEGN组成的太根药基体的热分解，第二阶段主要是高能添加剂RDX的热分解。

(2) RDX粒度的大小对改性太根药的实际燃烧过程产生较大影响。当RDX粒度为8.5 μm和45 μm时，RDX的熔融、分解过程主要发生在凝聚相区； 当RDX粒度为90 μm时，部分RDX颗粒从凝聚相表面脱出，导致发射药表面出现大量“凹坑”，平行层燃烧规律被严重破坏； 压力越高，RDX颗粒从凝聚相表面脱出的比例越大，燃烧规律性越差； 较小的RDX粒度是发射药正常燃烧的重要保证。

(3) 发射药中少量TPUE的加入，部分降低了发射药的燃速，但总体来说对发射药的燃烧性能影响较小。

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