网状结构高孔率泡沫钛的特性

刘培生，侯红亮，顷淮斌，王耀奇，张艳苓

(1.北京师范大学 核科学与技术学院 射线束技术与材料改性教育部重点实验室，北京 100875；2.北京航空制造工程研究院，北京 100024)

泡沫金属是一种轻质结构的多孔材料，同时具有消音降噪、吸能减震、隔热阻火、电磁屏蔽等功能特性[1-6]。人们对泡沫铝开展了大量的工作，制备工艺和性能研究都取得了丰富的成绩[1-12]。相对于金属铝，金属钛有着更高的熔点、更好的耐腐性、更低的热导率和良好的生物相容性。泡沫钛比泡沫铝更耐高温、更耐腐蚀，隔热性更好，因此，在温度和环境等要求更苛刻的情况下，特别是在航空、航天、军事等方面具有更大的优势。而且，泡沫钛的生物相容性还为其在生物医学领域开辟了良好的应用前景。

由于金属钛的熔点较高，而且较易氧化，因此，制备泡沫钛比泡沫铝困难，很难通过液态工艺来制备泡沫钛，目前主要技术是粉末冶金法[13-17]。而且，已研制出来的泡沫钛制品的孔率一般都不高，大多在70%以下[18-20]，少数情况下能够很高，但也在80%以下[16,21]。后来，也有电沉积工艺制备三维网状泡沫钛的研究，虽有更高孔率的制品，但工艺复杂、成本高，而且不利于环保。

泡沫金属的性能研究以力学性能最为基本[1]。而在泡沫钛的研究方面，各项工作都远少于泡沫铝的。目前，对泡沫钛的研究应用主要是钛合金多孔植入材料，性能研究也主要是对泡沫钛医学植入方面的工作，研究的试样孔率一般在75%以下[22-27]。而作为工程材料，有关其他很多方面的探讨相对很少。

由于制备泡沫钛的实际可行技术有着不同于泡沫铝的特点，因此，能够得到的孔隙结构和形态也就有着不同于泡沫铝的特征。目前，仍缺乏对泡沫钛足够的系统性研究，对其吸声性能、导热性能、电磁屏蔽性能等方面的研究甚少，有关其研究鲜见报道。为了实现更广阔的工程应用，在其基本性能方面开展更多的工作，有着良好的实践价值。本文作者将研究目标放到挂浆烧结法制备网状泡沫钛的研究上，不但有可能获得性能符合应用要求的较高孔率制品，而且可以降低成本，减少环境污染，因而，具有良好的实际意义。鉴于对泡沫金属的轻质结构应用与声、热等基本物理性能应用要同时发挥作用的需求，本文作者利用挂浆法制备了高孔率网状泡沫钛，在网状泡沫金属基本拉压研究[1,28-31]的基础上，对该泡沫钛的压缩行为、导热性能以及吸声特性等基本性能一并进行了初步的探讨，获得了一些有参考作用的结果。

1 实验

1.1 泡沫钛的制备

本研究中采用挂浆烧结法[6]、以钛粉和镍粉的混合粉末为主原料制备泡沫钛。

1)基体的选择

挂浆工艺首先需要孔隙相互连通的易去除性基体，聚氨酯的热分解温度在400~600℃左右，实验表明其适合于钛合金粉末在800℃以上的烧结。而且，不同孔隙结构的聚氨酯泡沫也比较容易获得。因此，本文作者决定选用通孔的聚氨酯泡沫塑料作为本工艺的基体。

图1 所制三维网状泡沫钛的形貌Fig.1 Morphologies of 3D reticulated foamed titanium:(a)Circular sample;(b)Microporous structure of pore

2)挂浆

原料采用粒度小于40 μm的脱氢钛粉和电解镍粉，按质量比75:25~85:15在球磨机中混料一定时间，将两种金属粉末混合均匀。将混合均匀的金属粉末与L1黏结剂按照一定比例配制成浆料，配制比例为：金属粉末松装体积和黏结剂体积比为1:(1~3)。充分搅拌均匀后，把浆料挂入泡沫塑料基体的孔隙中，挤出多余的浆料，借助于基体自身弹性得到挂浆坯体，放到干燥箱中进行吹风加热干燥，首先在80℃的温度下干燥2 h，然后在120℃的温度下再干燥2 h。挂浆干坯的孔隙结构传承了泡沫塑料基体的基本构架。

3)烧成

将挂浆干燥后的坯体样品置于真空炉设定温度点的匀温区，先在室温(25℃)下抽真空至炉膛压力小于5×10-2Pa，再设程用30 min的时间升温至120℃，保温2 h，持续抽真空最后达到最小压力在10-2Pa的水平。然后正式设定程序运行，最后的设程升温保温过程如下：以5℃/min的升温速率将炉温由120℃提高到400℃；再以2℃/min的升温速率将炉温由400℃提高到500℃，过程耗时约为50 min；接着直接将炉温提高到800~1000℃，然后保温2 h以上。完成后关机炉冷，保持真空炉冷至120℃以下才可以出炉取样，得到的制品是如图1所示的三维网状结构泡沫钛。这和挂浆干燥后的坯体孔隙结构情况一致，从而也从根本上传承了泡沫塑料基体的孔隙结构，只是在泡沫塑料基体仅存在孔棱的基础上出现了少量的孔壁结构。

1.2 性能测试

采用X'PertPRO MPD型X射线衍射仪对金属粉末混合原料以及所得泡沫钛制品进行了XRD分析测试(见图2)，结果表明：钛粉和镍粉经球磨混料后物相没有出现变化，仍然是金属钛和金属镍的特征谱线；烧结后的制品则不再显示金属镍的衍射峰，取而代之的是生成的新相NiTi2，金属钛保持为主相。

图2 所得泡沫钛制品的XRD谱Fig.2 XRD pattern of foamed titanium

为了实现对制品孔隙结构的控制，首先要选好泡沫塑料基体。虽然基体的孔隙结构在很大程度上决定了最后泡沫钛制品的孔隙结构，但最后制品的孔隙结构也在基体孔隙结构的基础上有一定的改变。比如挂浆过程中浆料的性质、烧结过程中的热处理制度等都会对最后制品的孔隙结构产生作用，特别是孔隙尺寸的收缩，而且孔隙形状也有相应的变化，比如孔壁的出现。

2 结果与分析

2.1 泡沫钛的压缩行为

泡沫金属的结构特点使其不能完全适用传统金属材料的压缩实验方法，本文作者参考ISO 13314:2011(E)《多孔金属压缩测试》国际标准对其进行室温准静态压缩测试。制备用于压缩试验的样品是尺度大致为d 30 mm×35 mm的泡沫钛圆柱，孔率约85%，平均孔径2 mm左右。在测试开始之前，先在设备的两个压头端面上刮抹一层石墨，以尽量减小设备压头与试样端面的位移摩擦。压缩试验采用WDW-3050型万能试验机，设备最大载荷为5 t，压缩速度设定为1 mm/min。

本泡沫钛的压缩曲线(见图3)显示了初始应力随应变较快提高的弹性阶段、中期应力随应变增加基本保持稳定的平台阶段以及最后应力又随应变较快增长的密实化阶段。这一规律与泡沫铝等泡沫金属基本相同[1]，但“平台区”明显的锯齿状波动表明其逐层发生的坍塌属于脆性破坏，本网状泡沫钛属于弹脆性多孔材料。通过对压缩过程的观察还可以看到，样品中孔隙的逐层坍塌破碎，主要是通过紧靠压头的孔隙层优先发生破坏而推进的。压缩时样品孔隙坍塌产生的固体碎块有一部分会直接崩落到试样之外，更多的虽然起初会填充到还未坍塌或未完全坍塌的孔隙内，但其中还会有一部分碎块(主要是尺度较小的碎块)在后续的压缩进程中通过试样的连通网孔而移动、脱落到试样之外，所以整个压缩过程都不会出现比较完全的压实状态，最后是将样品压成了碎末。因此，本压缩曲线的“平台区”可以延伸到应变更高的状态，而且“密实化”阶段的应力也不会随应变增长太快，即在这个阶段的应力-应变曲线不会太陡峭。

图3 网状泡沫钛的压缩曲线Fig.3 Relationship between nominal stress and nominal strain of foamed titanium

当然，由于上述坍塌碎块填充到还未坍塌的孔隙内会产生桥架支撑作用，从而引起“平台区”应力值随着应变增大而发生缓慢的增长。碎块在试样中的不断累积，使得试样不断趋于“密实化”，最后还是导致应力值比“平台区”有较快一些的提高，即达到“密实化区”。只是在该压缩曲线中，最后的这一“密实化区”的出现，要明显滞后于常见的泡沫铝等弹塑性泡沫材料。但是，这种通过碎块在孔隙中堆积而形成的“密实化”，其“密实”部分内部存在的刚性空隙很多，这完全不同于泡沫铝等弹塑性泡沫材料在对应阶段形成的密实化结构。

采用SEM4800型冷场发射扫描电子显微镜对试样压缩破坏的孔棱断口微观形貌进行观测，对应形貌显微照片见图4。由图4可看出，其孔棱断口形貌为解理状，属于脆性断裂破坏特征，与图3中压缩曲线的锯齿平台相对应。

图4 泡沫钛试样压缩破坏后的断口形貌Fig.4 Fracture morphology of pore-strut of foamed titanium

2.2 泡沫钛的热导率

热导率是最重要和主要的热物性能，采用Hot Disk热常数分析仪进行常温热导率测试试验，使用的外部护层材料为聚酰亚胺。采用制备的能够进行热导率测试的泡沫钛试样呈圆板状，表观尺寸大致为d 70 mm×20 mm，其表观体密度在0.5~0.7 g/cm3之间，孔率为87%~89%。在测试样品的热导率时，被膜装的镍螺旋探头夹于两块样品之中。记录测试时间内探头的阻值变化，建立探头所经历的温度随时间变化的关系。根据样品的热导率大小选择不同的测试参数，包括输出功率、测试时间、探头尺寸等，对热导率较小的材料一般选用较低的输出功率和较长的测试时间。

用于热导率测试的有关样品参数见表1。测试试验结果表明：对于体密度在0.5~0.7 g/cm3之间、平均孔率在87%~89%之间的本泡沫钛试样，其热导率大致在0.4~0.8 W/(m·K)之间(不同试样的对应值一同列于表1)。该热导率指标小于几个知名品牌的泡沫铝产品，如体密度在0.3~0.5 g/cm3之间的Alulight产品对应的热导率为 8.9~13 W/(m·K)，体密度为0.54 g/cm3的Cymat产品对应的热导率为0.91 W/(m·K)，体密度在0.15~0.30 g/cm3之间的Norsk Hydro产品对应的热导率为1.5~2.1 W/(m·K)。因此，本泡沫钛制品具有更好的隔热性能。

表1 样品的参数及测试结果Table 1 Parameters and testing results of samples.

对结果进行分析可以看到，对于本泡沫钛制品，其室温热导率比较明显地呈现出随着样品孔率提高而减小的趋势。在本研究对象和研究条件的范围内，没有发现这一变化规律受到样品孔隙大小及孔径分布等结构因素的影响。

泡沫金属多孔材料的热传导由金属物质的固体传导、孔隙介质的热传导、孔隙中的对流传热以及材料的辐射传热所组成。高温情况下，辐射传热起主导作用；常温常压情况下，当孔径大于10 mm时，才会有显著的自然对流。因此，当多孔体的孔径不是太大，则在常温常压情况下可以忽略对流传热和辐射传热两个因素。如果此时孔隙中填充的又是热导率较低的介质(比如空气)，那么整个多孔试样的热导率就可以只考虑固相骨架的热传导了[1,32]。试样的孔率越高，其金属骨架所占体积含量就越低，因此，对应的固相热传导就越小。表1中的数据充分展示了这一点。金属钛的常温热导率是15.0 W/(m·K)，孔率为88.6%的泡沫钛试样的常温热导率只有不到0.4 W/(m·K)，为致密金属钛的2.7%左右，这说明本泡沫钛制品具有优秀的隔热性能。

2.3 泡沫钛的吸声性能

通过常用的驻波管法对本泡沫钛试样的吸声系数进行检测[6]。使用设备为JTZB型吸声系数测试系统，其原理是在一个刚性圆管中，由扬声器向一端的试样发射声波，通过入射波和试样反射波的叠加产生驻波声场。利用可移动的探管接收这种声场中声压极大值pmax和极小值pmin，从而计算出材料的吸声系数：

用于吸声试验的样品孔率约88.5%，孔径分布大致在1~2 mm之间，平均孔径约为1.6 mm，厚度在0.8 cm左右。使用三分之一倍频程法来测量试样的吸声性能，该法基于驻波比原理。在本测试系统可以测试的200~6300 Hz这一声频范围内，各个三分之一倍频程的中心频率分别为200、250、315、400、500、630、800、1000、1250、1600、2000、2500、3150、4000、5000、6300 Hz。

图5所示为测试得到的泡沫钛试样吸声系数曲线。从图5中可以看出，当声波频率在200~1600 Hz这一区间时，试样的吸声系数维持在一个很低的值；声波频率超过1600 Hz后，试样的吸声系数开始缓慢提高，一直到3150 Hz；当声波频率为4000 Hz时，试样出现第一共振峰，此时试样的吸声系数达到0.9左右；当声波频率为5000 Hz时，吸声系数又下降到0.3~0.4左右；当声波频率为6300 Hz时，吸声系数继续升高到0.6以上。

图5 样品的吸声曲线Fig.5 Sound absorption curve of sample

泡沫金属的吸声机制主要有摩擦和黏滞耗散、反射衰减和固体阻尼等[32]。摩擦和黏滞耗散是由孔隙内的流体随声波振动而与固体孔壁发生相互摩擦和黏滞作用所引起，摩擦和黏滞作用使部分声能转化为热能而耗散；反射衰减是通过声波在孔隙表面发生的漫反射而干涉消音；固体阻尼是材料本身的内在阻尼衰减。由于大多数金属和陶瓷的内在阻尼能力都较低，因此，泡沫金属对声波的衰减机制主要是摩擦和黏滞效应，以及丰富的内部孔隙表面的不规则反射效应。低频声波的能量较小，在多孔体的孔壁上发生反射时产生弹性碰撞，能量损失较少，因此，本泡沫钛试样在200~1600 Hz这一声波频率范围内时，其吸声系数一直在0.1以下。当声波频率提高到1600~3150 Hz时，试样的吸声系数虽随频率增大而有所增加，但仍然没有超过0.2。能量较大的高频声波则有较大的振幅，可以在多孔体的孔壁上发生非弹性碰撞，从而引起较多的能量损失。所以，当声波频率大于3150 Hz后，本泡沫钛试样的吸声系数得到显著提升。

3 结论

1)制备获得的网状泡沫钛的孔隙尺度为毫米量级，孔率在85%~90%之间，属于一种高孔率的多孔钛材料。制品包含两个物相，其中金属钛为主相，金属间化合物NiTi2为副相。

2)此网状泡沫钛属于弹脆性多孔材料，其压缩曲线包括常见泡沫材料所有的3个阶段，即弹性区、压缩平台区和密实化区。其中“平台区”呈锯齿形，并且可以延伸到应变较高的状态；其“密实化”过程是孔隙坍塌碎块的不断堆积过程，而且密实化阶段的应力-应变曲线不会太陡。

3)泡沫钛试样的热导率随孔率的提高而出现快速的下降，总体上其制品具有良好的隔热性能：孔率在87%~89%之间、孔径分布在1~3 mm之间的试样，其室温热导率大致在0.4~0.8 W/(m·K)之间。

4)泡沫钛试样在在所测声频范围内(200~6300 Hz)只出现一个共振频率，该第一共振频率为4000 Hz左右，此时试样的吸声系数在0.9左右；声波频率为5000 Hz时，吸声系数从共振吸声下降到0.3~0.4左右；声波频率为6300 Hz时，再继续升高到0.6以上，可望随着声波频率的继续升高而出现第二共振频率。

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