赵子成,禹华谦
(西南交通大学土木工程学院,四川 成都 610031)
由于城市化的不断影响,在降雨过程尤其是突降暴雨过程中,原本可以被植物吸收、洼地存贮或者直接渗入地下的雨水,因被硬化地面阻隔并聚集成地面径流,流入城市的雨水管道、雨水管渠等,使城市既有雨排系统的排水能力超过了设计使用时的排水能力,造成城市局部地面的积水、冒水等,出现城市内涝、交通瘫痪,严重影响了人们的正常工作和生活。如2011年10月4日20:00至5日16:00,海南海口、文昌等地突降大暴雨,其中海口市区及城西镇雨量超过200 mm,有14条道路积水严重,平均积水深度达60 cm,个别小区甚至积水深度达到了1.2 m。又如2011年7月29日上午成都遭遇强降雨,成华区双福二路上,因一夜积水造成该十字路口达200 m2的区域被淹,积水最深处达30 cm。图1为成都市水碾河南街路口一场暴雨后的积水状况。
因此,推导简单可行的积水量计算公式,开展城市既有雨排系统运行健康诊断研究,对畅通城市雨排系统,康复病态排水节点及管路,以及进行科学的地面规划设计,解决城市暴雨积水问题,将具有重要的理论意义和实际意义。
设Q1、Q2分别为排水管网事故节点M(如图2所示)上下游管段的流量,q为汇入节点M的暴雨流量,则突降暴雨情况下事故节点M的截存流量:
图2 事故节点处计算图示
根据暴雨流量q的不同,节点截存流量QM将有如下3种情况:
当QM<0时,说明下游管道排泄能力大于来流,系统运行健康不会出现积水;当QM=0时,说明下游管道排泄能力正好等于来流,节点处于临界状态;而当QM>0时,说明下游管道排泄能力小于来流,则排水管网节点将出现积水现象,其积水流量Qj等于截存流量QM,即
突降暴雨排水管道的过流能力Q可由连续性方程:
计算[1]。式中A为过流断面面积,对于直径d为的圆管满流,A=πd2/4;R 为水力半径,R=d/4;J为水力坡度;C为谢才系数,可用曼宁公式:
计算,其中n为管道粗糙系数。
由于长期使用的管道泥沙淤积,管壁结垢,从而造成粗糙系数n增大,管径d减小,管网的实际通水能力下降。
设建成运行N年后的管道泥沙淤积厚度为h,并均匀沉积在管底,如图3所示。考虑突降暴雨高峰时段,管道为满流,其过水断面面积为:
式中,R为水力半径,R=A/χ。对于既有雨水管道,式(8)中的n和J可根据实测资料率定。
由于城市雨排系统汇水面积较小,可不考虑降雨随空间变化。设f(t)为突降暴雨时随时间t变化的降雨强度,单位为(L/s)/hm2或 mm/min,则计算时段t2-t1内排水管网节点平均汇水流量按推理公式[2]计算,可得:
式中,Δt为计算划分的时间步长;F为与排水管网节点相关的计算汇水面积,hm2;ψ为积水区综合径流系数。若计算时段降雨强度f(t)近似为常数f,则式(9)可简化为:
将式(8)、式(9)或式(10)代入式(1),可得突降暴雨时排水管网节点M处的截存流量
式中,n1(n2)、R1(R2)、J1(J2)分别为节点M上游(下游)管道的粗糙系数、水力半径和水力坡度。
当时 QM>0,由式(2),得突降暴雨时排水管网节点M的积水流量
2011年7月29日××市上午9:00开始降雨,试验区10:00开始出现积水,10:00~10:10时降雨强度大,且均匀,现以这10min为例进行计算。已知试验区节点上游管段管径d1=300mm,管内泥沙淤积厚度h1=10 mm,下游管道d2=400 mm,管底泥沙厚度h2=15mm,管长均为40 m。现场测得试验区平均降雨强度f=50 mm/min,排水管网节点处积水面积F=0.014 hm2,10 min内的积水量12.75m3,计算管道上下游检查井水位标高差均为0.2m。节点处上下游均为钢筋混凝土管道,粗糙系数均为0.016,根据试验区地面情况,综合径流系数取为0.7。
根据上述实测资料,由式(10)计算得排水管网节点汇水流量
节点上下游管段实际过流能力计算结果见表1。
表1 节点上下游管段实际过流能力计算结果
将上述计算结果代入式(12)或者式(2),得排水管网节点积水流量
Q1=0.054 43+0.081 67-0.116 77=0.019 33(m3/s)而实测积水流量为12.75÷(10×60)=0.021 25(m3/s)。由于地面各种因素及计算时段前降雨在地面积存等影响,最终计算积水流量比试测值略小,相对误差约为9.0%。
本文根据水力学原理从理论上推导了已建管网在突降大暴雨情况下,集水节点处的积水量计算公式,并以实例进行了计算验证,结果表明与实际符合良好。有关既有雨水管网相对于设计状态的排水效率等研究,拟另文发表。
[1]禹华谦.工程流体力学(第2版)[M].北京:高等教育出版社,2011.
[2]周文玉,赵洪宾.排水管网理论与计算[M].北京:中国建筑工业出版社,2000.