在线实测的水轮发电机局部放电谱图分析

2010-07-02 03:29付海涛余维坤
大电机技术 2010年4期
关键词:线棒端部定子

付海涛,肖 荣,余维坤

(1.中国长江电力股份有限公司检修厂,湖北 宜昌 443002;2.中国长江电力股份有限公司向家坝电厂筹建处,四川 宜宾 644600)

1 引言

发电机定子线棒不同的绝缘缺陷在高压下会产生不同类型的放电,对应不同的放电谱图,而与测量频率无关[1-3]。不同类型的放电对发电机定子绕组绝缘的危害程度不一样,通过谱图分析可以确定检测到的放电类型,为绝缘劣化状况评估提供参考[4-5]。

本文在完成对某大型水轮发电机近5年在线监测的基础上,通过分析几起典型故障时局部放电数据的变化情况,来研究不同故障类型与放电特性之间的对应关系。文中数据全部来自某基于PDA技术的水轮发电机局部放电监测装置,其系统结构及抗干扰技术见参考文献[6]。

2 无故障运行时的放电特性

图1为发电机无故障正常运行时,监测到的局部放电趋势和典型谱图。趋势图中上、下两曲线分别表示放电幅值 Qm和标称放电量 NQN;4个谱图分别为50个工频周期的N-φ-Q三维图、Q-φ图、N-φ图和N-Q图。

图1 发电机正常运行时的放电数据

可见,此状态下局部放电的放电幅值在20mV以下,放电次数在10次以下,放电量NQN为50mV左右,均明显偏小;正、负放电幅值和放电次数大致相等,正、负放电相位分别集中在 50°~110°和 230°~290°范围内,相位上较为对称。该放电特性符合定子线棒内部放电的基本特征,并表明该相绝缘处于良好状态。

3 不同故障类型下的放电特性

3.1 定子线棒端部绝缘受损

[6]中,给出了2006年4月监测到的局部放电趋势(图5a)和停机检查前监测到的放电谱图(图5b),还展示了4月18日机组停机检修时发现的定子端部绝缘受损情况,本文不再赘述。

为了分析该种情况下的局部放电特性,现补充局部放电初期检测到的放电谱图,如图 2所示。

图2 定子线棒端部绝缘受损初期的局部放电谱图

从放电趋势图看,该局部放电监测装置较为及时、准确地捕捉到了这次绝缘缺陷信息,但完好的C相耦合到了强烈的放电信息,对故障相别判断产生不利影响。

从特征谱图上看,数据增大初期,正、负放电相位分别集中在 60°~130°和 230°~320°范围内,相位上较为对称;正半周的放电次数明显多于负半周,放电幅值与负半周比偏小。该放电特性符合定子线棒端部放电的基本特征,表明线棒端部有局部放电存在。

分析停机检查前的放电谱图,正、负放电相位分别集中在 0°~60°和 310°~360°范围内,130~250°范围内虽然放电次数不多,但幅值较大,电压过零点有明显的局部放电发生,表明相间存在一定程度的放电。

比较数据增大初期和停机检查前的放电谱图,发现正半周放电发展速度较快,电压过零点开始出现明显的放电现象。该现象基本与事实相符,即在单根线棒端部首先出现放电,然后发展到不同相线棒间出现放电。

3.2 测量传感器性能劣化

2006年6月初,放电趋势增加明显。8月初停电检查发现,A相电容器C2的引线和电容瓷瓶接头处松动,绝缘胶带包扎的均压球出现裂纹。测试所有传感器的耦合电容tanδ(标准为≤0.2%),结果表明3个远端传感器C2性能已劣化,测试数据见表1。

分析此次故障原因为:传感器与发电机母线用硬导线连接,长期以来母线的振动应力通过硬导线直接作用在传感器上,最终导致了部分传感器性能出现劣化。之后对传感器的结构进行了升级:①将与母线连接的硬线改为软线,以减缓引线安装、断引及母线振动对传感器的破坏;②采用光滑的均压罩代替胶带包裹的均压球进行均压。新、旧传感器外观对比见图3。

表1 2006年8月耦合电容tanδ值 %

图3 新旧传感器外观对比图

传感器性能劣化期间的放电数据如图4所示。从放电趋势图看,放电幅值Qm和标称放电量NQN均有2倍以上的增长,BYG-Ⅱ型局部放电监测装置同样较为及时、准确地捕捉到了本次绝缘缺陷信息。

从特征谱图上看,正、负放电相位分别集中在60°~120°和 205°~315°范围内,相位上较为对称;负放电幅值、次数均明显大于正放电,呈现严重的不对称性。

3.3 中性点串励变压器噪声增大

该机组每相绕组尾端串联有励磁用变压器,三相串励变压器的一次绕组尾端短接在一起接发电机中性电设备,二次绕组则串联在励磁回路中。2007年9月~12月发电机运行期间,A相串励变压器因螺钉松动导致电磁振动和“嗡嗡”声噪音明显增大。在此期间监测到的放电数据如图5所示。

图4 传感器性能劣化期间的放电数据

图5 中性点串联变压器噪声增大期间的放电数据

从放电趋势图看,放电幅值Qm增大明显,由平时不足20mV增大至90mV左右,而三相NQN变化不大,仍保持在500mV以下。可见,串励变压器的异常噪声会导致放电数据中的放电幅值Qm明显变化,而对标称放电量 NQN影响不大。该局部放电监测装置较为及时、准确地捕捉到了本次异常信息,但由于局部放电信号存在相间耦合现象,其他完好相同样耦合到了强烈的放电信息,这对故障相别判断产生不利影响。

从特征谱图上看,正、负放电相位分别集中在20°~100°和 190°~270°范围内,且负放电幅值、次数均大于正放电,呈现明显的不对称性。

串励变压器噪音明显增大,这对于局部放电的监测而言是一种干扰信号,但由于该信号来自发电机中性点,监测装置会误判断为发电机定子绕组的放电信号,导致系统无法滤除,故完整地记录了该异常信息。

3.4 尚无法验证的故障

2008年3~5月发电机运行期间,局部放电数据出现了明显的间歇性增大。5月份监测到的放电数据见图6。

图6 2008年5月期间的放电数据

查阅机组运行相关资料,发电机在此期间运行工况无异常,发电机中性点串励变压器无异常,励磁系统无异常,转子滑环无打火现象。停机检查,局部放电测量传感器外观无异常、试验合格,定子线棒上、下端部无放电痕迹,原受损线棒端部的包扎绝缘状况良好,定子绕组交、直流耐压试验均顺利通过。

对放电数据进行分析,发现放电幅值 Qm变化不大,而三相 NQN间歇性增大十分明显,最高达到5000mV以上,表明放电次数明显增多。对特征谱图进行统计分析,发现工频正半周的放电次数占明显优势;正、负放电相位分别集中在 50°~140°和 220°~330°范围内,相位上较为对称。

该放电特性符合层间(主绝缘与内部铜导体之间)放电的基本特征,但尚无条件进行验证。

4 结论

(1)基于PDA技术的水轮发电机局部放电在线监测,能及时、有效地捕捉到绝缘缺陷信息,为评估发电机绝缘状况提供了重要的依据。

(2)水轮发电机的局部放电信号存在相间耦合现象,这对故障相别判断产生不利影响。

(3)发电机及其系统不同类型的故障会产生不同类型的放电,且有不同的放电特性。各类型局部放电的放电特性,需进一步积累经验加以研究。

[参 考 文 献]

[1]Belec M, Hudon C, Guddemi C. Laboratory Study of Slot Discharge Characteristic PRPD Patterns[C]//IEEE Electrical Insulation Conference, 2001:547-550.

[2]C. J. Azuaje, W. J. Torres. Experiences in Identification of Partial Discharge Patterns in Large Hydrogenerators[C]// IEEE/PES Transmission and Distribution Conference, 2006: 1-6.

[3]Claude Hudon, Mario B´elec. Partial Discharge Signal Interpretation for Generator Diagnostics[J].IEEE Transactions on Dielectrics and Electrical Insulation, 2005, 12(2): 297-319.

[4]PDA-IVTM System Introduction[M]. Canada: Iris Power Engineering INC, 2000.

[5]Kai Wu, Kanegami M. Effect of Mechanical Vibration on the Behavior of Partial Discharges in Generator Windings[J]. IEEE Transactions on Dielectrics and Electrical Insulation, 2006, 13(2):345-352.

[6]付海涛, 余维坤, 张松涛. 基于 PDA技术的水轮发电机局部放电在线监测[J]. 大电机技术, 2010,(2): 25-29.

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