成永杰 崔国强
锅炉正常运行与否直接影响着企业的经营,而腐蚀影响了锅炉的正常运行,轻者会使其受压部件壁厚减薄,降低锅炉的使用寿命;重者则使其部分元件无法满足工作强度要求,需要停产修理或被迫报废,甚至威胁到工作人员的人身安全。锅炉给水中的溶解氧超标通常是造成锅炉腐蚀的主要原因,GB1576—2001中规定1.0MPa<额定蒸汽压力≤1.6MPa的蒸汽锅炉溶解氧的含量必须≤0.1mg/L。经过对10多家企业锅炉的考察发现,许多企业锅炉的溶解氧含量均在0.15~0.2mg/L,已严重超标。因此如何降低锅炉给水溶解氧含量,是保证锅炉长期安全、高效运转的重要课题。
为了找到导致锅炉给水溶解氧含量超标的关键影响因素,做了大量的攻关工作。下面以公司的额定蒸汽压力1.47MPa的WNS-10卧式内燃蒸汽锅炉为例,分析给水溶解氧含量超标原因。从工艺流程可知影响氧含量的主要环节在除氧器、树脂罐、除氧水箱上,为此对这三处给水溶解氧含量进行一周测量和统计,数据见表1。由于树脂罐除铁是除氧器除氧的下道工序,从表1看出树脂罐的氧含量没有在除氧器氧含量的基础上发生明显的变化,因此排除树脂罐对锅炉给水溶解氧含量的影响,除氧器和除氧水箱的溶解氧含量超标是主要因素。
针对问题,深入多家企业现场调查,绘制影响因素关联图(图1),从图1中可以看出,影响除氧器和除氧水箱给水溶解氧含量高的末端因素共有8个:无培训制度、除氧泵功率小、排水帽堵塞、海绵铁视比重大、加药口封闭不严、原水温度低、反冲洗周期长、测氧仪未按规定校准。
表1 mg/L
根据实际情况,逐一进行了原因确认。
(1)公司一向注重技能培训工作,有一套完整的培训计划,每年都能按计划进行技能培训。
(2)锅炉除氧泵功率11kW,扬程50m,而公司除氧器距软化水箱只有10m,除氧泵完全满足工作需求。
(3)排水帽堵塞会使海绵铁与水接触不充分造成偏流使海绵铁结块,影响除氧效果,对锅炉除氧器排水帽进行了仔细检查,没有发现有堵塞。
(4)海绵铁视比重的大小严重影响着除氧器的除氧效果,比重越大与水接触就越不充分还容易造成偏流结块,影响除氧效果。水除氧剂海绵铁平均视比重要求不大于1.5,对公司采用的海绵铁进行了测试,其视比重为1.8。
(5)对加药口的封闭性进行了现场验证,目前采用的是口径为500mm的方形口,由于除氧水箱内的水没有充满整个水箱,使得在加药的时候空气进入除氧水箱与水大面积的接触。在不考虑加药的情况下将加药口彻底封闭,对封闭前后的溶解氧含量进行试验(表2),发现加药口封闭后溶解氧含量明显降低。
表2 mg/L
(6)公司制定的维保规章制度规定除氧器每12h冲洗一次,对除氧器的保养情况进行调查,从以往的维保记录发现,维修工根据生产情况每12h冲洗一次,完全符合设备维护要求。
(7)对锅炉原水温度进行测试,测得给水温度见表3。公司采用的是常温过滤式除氧器,工作温度为8~50℃,给水温度完全符合标准。
表3 ℃
(8)现场查看溶解氧测量仪,并到计量室查看校验记录,结果表明已按规定时间进行了校验,溶解氧测量仪计量准确。
由上分析得出给水溶解氧含量超标主要原因为:海绵铁视比重大和除氧水箱加药口封闭不严。
(1)经过对各生产海绵铁厂家产品的比较分析,选用了性价比较好、视比重为1.2海绵铁,更换前后的海绵铁如图2所示。
(2)根据实际情况,决定用钢管来代替加药口,并在不影响加药顺畅的情况下尽量缩小加药口。经过反复试验,用管径为51mm的钢管代替原来口径为500mm的方形加药口,并将钢管伸入到水箱水位下限以下,最大限度的缩小在加药过程中空气与水箱内水的接触面积。在钢管上端安装一阀门,阀门上端加一广口漏斗,以方便加药。需要加药时打开阀门,加药完成后关闭阀门,使得在正常工作的情况下除氧水箱始终处于封闭的状态。
改进前后的除氧水箱构成示意图如图3。
对改进后10月份和11月份的溶解氧含量进行统计,统计数据表明,改进后锅炉给水溶解氧含量由原来的0.17mg/L降为0.05mg/L。锅炉的氧腐蚀速度大大降低,大修周期和锅炉的使用寿命延长,为企业节省大量维修资金,保证了锅炉安全可靠运行。