刘喜才
(吉林省水利水电勘测设计研究院,吉林长春130012)
东林水库位于吉林省图们市石砚镇上游东林沟,坝址距石砚造纸厂6 km。水库库容576×104m3,坝体为沥青心墙堆石坝。工程竣工验收后,存在渗漏问题。据水库管理人员监测,坝体渗漏逐年增长,2001年,水库年渗漏量约118×104m3,约占库容量1/5,被列为吉林省险库之首。物探资料表明,大坝整体共有9处漏水点,其中漏失最严重地带为涵洞顶端,桩号0+069~0+081段,是坝体的中心位置。长期观测发现,涵洞两侧溢水点有大颗粒(最大颗粒5 mm)随明流带出,并伴有一些可见的沥青颗粒流出,说明该处沥青心墙损坏严重,经分析认定,此处是整个大坝变形漏失最严重的部位。经精密测试,发现该部位坝体向下游变形位移25 cm。
(1)沥青混凝土防渗主墙太薄(厚度20~25 cm),在库水压力下,沥青混凝土变形开裂,形成渗漏通道。
(2)沥青混凝土防护壳(浆砌石防护壳,厚度15~25 cm)施工质量差,没有起到防护加固的作用,在水挤压下,防渗主墙发生变形破坏。
(3)防渗心墙两侧堆石坝体由于碾压不够密实,水库中水浪直接冲刷主墙,久而久之墙被破坏。
(4)防渗沥青心墙施工质量差,或沥青中混有杂质,造成一些渗漏隐患。
由于坝体变形和多处严重渗漏,单一采用静压灌浆难以解决问题。为尽快彻底消除隐患,经吉林省水利厅、有关水利部门专家和本单位技术人员研究决定,在距离心墙上游侧1.25 m处先布置一排静压灌浆孔,目的是提高心墙的强度,降低高喷施工造成的坝体内负压,初步消除坝体渗漏隐患。在距离心墙上游侧1.75~2.25 m处呈扇面形布置一排高压定向摆喷孔,形成地下防渗挡水墙,其中两端高喷孔都分别与心墙以高喷灌浆形式相连接,从而形成一道地下封闭式挡水墙,能较好地达到防渗目的。其施工布置见图1。
图1 大坝心墙抢险孔灌浆平面布置示意图Fig.1 Arrangement of grouting holes on dam core wall
静压灌浆按三序孔进行,采用循环钻灌浆法,即边钻边灌浆。用水泥设置5 m长的孔口管,作为封闭孔口之用,并起到提高注浆预压力的作用,待凝72 h以上,然后自上而下钻一段灌浆一段,直到结束。钻孔孔数13个,孔距1.0~1.5 m不等,钻孔段长2~4 m。施工采用泥浆护壁,灌浆压力第一段0.04 MPa,第二段0.10 MPa,第三段0.15 MPa,第四段0.20 MPa,第五段及以下各段0.30 MPa。
(1)造孔孔径ϕ130 mm,钻进采用肋骨钻头,泥浆护壁,泥浆配制比重1.15~1.3,粘度20~30 s。胶体率80%~95%,含沙量<10%,失水量25~30 mL/30 min,pH值为8~10。
(2)定向灌浆摆喷孔共13个,单排孔,孔距1.30 m,技术参数见表1。
(1)由于坝体是堆石坝,砂砾石层不稳定,造孔(孔深最深42.5 m)在不下套管的情况下,ϕ130 mm一径到底难度大,技术人员根据地层特性,在现场配制适合该地层的泥浆,效果好,解决了塌孔问题。
(2)高喷施工中由于水气合流的冲击作用,坝体多处冒浆。为解决这一问题,向水泥浆中加入3%~5%的塑性膨润土(或粘土)增加粘度,降低流动性,既节省了材料消耗,又克服了漏浆的问题,并且,经过水泥凝结体的强度试验,检查结果表明,加入膨润土水泥凝结体的强度都达到了质量要求。
高喷灌浆结束后,根据要求打2个检查孔取样进行强度试验,其水泥凝结体的抗压强度都在6.3 MPa以上,完全达到质量要求。
表1 高压定向摆喷参数表Table 1:Parameters of high pressure directional swing jet grouting
(1)距心墙下游2.00 m处水位观测孔观测结果:在库水位高程153 m时,高喷孔施工前观测孔水位高程为137.5 m,高喷灌浆结束后,水位观测孔水位高程为134.2 m,水位下降3.3 m,高喷板墙防渗效果明显。
(2)对坝后坡涵洞输水道两侧溢水孔水量的观测,三角堰水量由原来41.5 mm下降到31 mm,水位下降了10.5 mm。经过计算,漏失水量减少32%。
(1)以高压摆喷为主、静压灌浆为辅的综合处理方法,既控制住了坝体的进一步变形,也基本消除了垮坝的隐患。
(2)采用高压喷射灌浆技术对东林水库漏失、变形最为严重的坝体区进行灌浆处理,解决了用普通灌浆工艺无法解决的难题,也达到了较好的防渗效果。
(3)施工距离心墙较近,既要保证心墙安全,又要达到防渗除险的目的,这具有一定的风险性,为今后该领域的理论性研究提供了参考依据。
(4)高喷形成的防渗墙不仅起到了防渗作用,也加强了该坝体区域内的强度,消除了该处心墙变形的趋势。
(5)该项施工技术适用范围广,具有推广价值。■