冲沙闸
- 枢纽泄洪对引航道口门区水流条件影响试验研究
船闸+右岸泄洪冲沙闸+左岸厂房”的布置方案，船闸位于枢纽的右侧，左侧紧邻泄洪冲沙闸，右侧为航道冲沙闸。根据中、老、缅、泰四国政府签订的《澜沧江-湄公河商船通航协定》及《澜沧江-湄公河航道维护与改善导则》，该工程船闸级别拟定为Ⅳ级，按通航500t 级船舶标准设计，船闸采用右岸单线1 级船闸[2]，闸室有效尺寸为120m×12m×4m，为与下游主航道平顺衔接，下游引航道总长约1142m，底宽45m，弯曲半径330m，转弯角63°40′28″。引航道口门区水流条
中国水运 2023年4期2023-05-10
- 孔雀河第一分水枢纽泄洪冲沙闸除险加固探析
勘察调查，泄洪冲沙闸主要存在以下问题：2.1 泄洪能力不足经过勘察计算，现状建筑物高度不能满足宣泄现设计和校核洪水流量，威胁枢纽运行安全，需加高闸墩。由于本工程地处孔雀河出山口处，汛期洪水将大量的泥沙携运到此，导致了枢纽处上游河段泥沙淤积严重，抬高河床，行洪能力降低[3]，威胁着工程安全。2.2 泄洪冲沙闸后消能防冲不足由于洪水淘刷，造成泄洪冲沙闸闸后形成冲刷坑，闸后消能防冲不满足要求，消力池及海漫段冲毁，影响枢纽安全。2.3 建筑物破损严重由于冻融加上洪
水利科学与寒区工程 2022年10期2022-11-09
- 深厚覆盖层混凝土防渗墙挡水性能敏感性分析
安全运行，泄洪冲沙闸防渗墙需要进行破坏程度敏感性分析， 根据以往实际工程应用及工程经验， 通过设计7 组方案建立的泄洪冲沙闸、连接板、防渗墙、护坦的三维渗流有限元计算模型， 当防渗墙破损率达到2%、5%、30%时，采用等效系数法控制防渗墙渗透系数模拟防渗墙破损情况。 同时，闸井与连接板间铜止水也是本次渗流安全分析所考虑的对象， 担心基础变形过大有可能破坏铜止水，因此，方案5、方案6、方案7 针对铜止水破坏后并与防渗系统破坏后组合形成最不利工况， 评价坝基渗
吉林水利 2022年5期2022-07-01
- 多泥沙流域水电站冲沙孔的设计和计算
分开的方案，把冲沙闸布置于右侧占据主河道，泄洪闸紧靠冲沙闸左侧布置。主要建筑物由右岸接头坝、冲沙闸坝段、泄洪闸坝段、储门槽坝段及左岸接头坝组成。右岸接头坝2 个坝段，总长42.25 m，为胶凝砂砾石坝。冲沙闸分成2个坝段，冲沙闸坝段总长50 m，沿水流方向长度60 m。冲沙闸共设3孔冲沙孔，采用1 孔+2 孔的布置型式，为胸墙式平底闸，冲沙孔孔宽6 m，出口处孔口高度8 m，孔底高程1366 m，每孔均设工作弧门和事故平板闸门各一道。3孔冲沙闸由上游束水墙
广西水利水电 2022年3期2022-06-24
- 新疆ZG水电站覆盖层上泄洪冲沙闸渗流计算分析评价
US，建立泄洪冲沙闸、连接板、防渗墙、护坦的三维渗流有限元计算模型，通过渗流模块研究泄洪冲沙闸在设计阶段渗流控制情况[15-18]。2 工程概况ZG水电站是叶尔羌河干流阿尔塔什以下河段水电规划梯级开发中的第1级电站，为引水式电站，其上游为阿尔塔什水利枢纽，下游为恰木萨水电站。ZG水电站位于新疆喀什地区莎车县霍什拉甫乡境内，拦河枢纽距厂房9 km，厂房距莎车县约97 km。目前，工程区右岸沿现有道路可达莎车县霍什拉甫乡，霍什拉甫乡现有道路与卡群水电站连接可至
水利科技与经济 2022年3期2022-03-25
- 金沟河引水枢纽工程整体水工模型造床平衡试验研究
工程由进水闸、冲沙闸、泄洪闸、沉沙冲沙槽、自溃坝及上下游导流堤等建筑物组成。进水闸布置在左岸台地，设三孔，单孔净宽3.5m，闸底板高程812.75m，与冲沙闸轴线夹角为30°，右侧与冲沙闸相接。冲沙闸布置在河床的左侧，冲沙闸设两孔，单孔3.5m，闸底板高程为810.05m，冲沙闸前设有长70m、宽8.6m的冲沙沉沙槽，沉沙槽上游始端右侧布置有三孔泄洪闸，单孔净宽6.5m，闸底板高程为810.55m，泄洪闸右侧与上游导流堤相连，泄洪闸右侧导洪堤上游60m处设
水利建设与管理 2022年2期2022-03-11
- 门坎哨拦河闸除险加固工程方案设计
中布置2孔泄洪冲沙闸，泄洪冲沙闸右侧岸边重建进水闸室，并对闸址上下游部位淤积的泥沙进行疏浚清淤，对近处堤岸护坡加固。拆除原溢流坝砌石体，由原溢流坝改造为橡胶坝，坝高1.6m，橡胶坝分4跨，单跨长59.5m，溢流前缘长度共241.0m，橡胶坝充胀顶高程149.60m，底板顶高程148.00m；在橡胶坝右侧新建2孔泄洪冲沙闸，单孔宽3.0m，中墩厚1.5m，边墩厚1.0m，底板顶高程147.80m，橡胶坝和泄洪冲沙闸均采用底流消能；橡胶坝左侧布置橡胶坝控制泵房
东北水利水电 2022年2期2022-02-23
- 哈巴河哈拉西力克水闸安全评价分析
由进水闸、泄洪冲沙闸、拦河溢流堰、上游连接段四部分组成。水闸在多年的运行过程中，存在着工程隐患。本文对哈拉西力克水闸进行安全评价分析，并对水闸在运行中暴露出来的问题提出有关建议，为工程除险加固提供依据。2.工程安全检测分析哈拉西力克水闸受当时经济及技术条件所限，工程建设采用边设计、边施工、边调整的方式进行。设计缺乏控制性指标，存在采用水文系列不长、资料精度不高、地质勘探不详、未进行闸下游消能防冲设计等问题。施工受当时条件的影响，砌筑材料主要采用人工拌合混凝
珠江水运 2021年21期2021-12-03
- 新源县南岸大渠引水枢纽工程除险加固方案比选分析
纽建筑物由泄洪冲沙闸、南岸大渠进水闸、溢流堰、上下游整治段、交通桥等组成。经历数次洪水，泄洪闸闸后整治段护坦底部冲刷损坏严重，冲刷面向闸墩底部延伸。泄洪闸前部闸墩出现不同程度的石块脱落及裂缝，闸门底部冲刷损坏严重，消力池表面损坏严重，经鉴定急需对该工程进行除险加固处理。本次除险加固的目的是修建渠首，引水灌溉，改善草原生态环境，建设高标准粮食生产基地，节水改造农田，保证灌区供水，为农牧业生产创造有利条件。依据《灌溉与排水工程设计规范》[1](GB 50288
水利科学与寒区工程 2021年5期2021-10-21
- 新型无坝取水系统设计
道内布设有若干冲沙闸门（本文以十道冲沙闸门为例进行后续阐述，由于各冲沙闸门结构与布设方式相同，故此处仅绘出X 号冲沙闸门，其余以罗马数字Ⅰ～Ⅸ标示）与一道壅水闸门，各级冲沙闸门通过电学调控可实现逐级蓄水冲沙，壅水闸门通过电学调控可实现壅水沉沙。2 系统构造2.1 水力传动单元水力传动单元如图2所示，主要由1 基台、2 劈头、3 U 形蓄水器、4升降塞、5杈形撑杆、6蓄水水泵、7排水水泵、8旋座、9旋梁、10水车、11传动盘、12皮带、13传动齿轮、14传动
中国农村水利水电 2021年6期2021-07-03
- 乌鲁木齐河分洪工程渠首枢纽水工模型试验研究
孔引洪闸、1孔冲沙闸和4孔泄洪闸组成，分洪渠首设计洪水标准为200年一遇，洪峰流量Q=147.2 m3/s；校核洪水标准为1000年一遇，洪峰流量Q=641.2 m3/s；消能防冲建筑物洪水标准为50年一遇，洪峰流量Q=132.9 m3/s。水工模型是解决水利水电工程复杂水力学问题的重要手段，通过水工模型试验可以预演原型中复杂的水流现象，检验设计方案的可靠性和准确性。分洪渠首是乌鲁木齐河分洪工程的关键部位，其方案布局是否合理，需要通过模型试验检验。2 模型
广西水利水电 2021年2期2021-05-06
- 水洛河生态治理项目泥沙处理技术探讨
，中隔墙在每个冲沙闸以上2 m 处断开；逆流槽进口设有1 个排洪闸，顺流槽槽底比降较大，为1/50；逆流槽槽底比降较小，为1/100；每道挡水坝对应的逆流槽外壁（靠近上游的部分）设置一个1 m×1 m 的溢流口（挡水坝进水口）。3.2 结构设计研究根据《甘肃省暴雨洪水图集》里的瞬时单位线法和明渠均匀流计算公式最后确定：冲沙槽总净宽10.25m，进口高2.0 m，出口高3.5 m，中隔墙宽0.25 m，顺流槽槽底比降为1/50，逆流槽槽底比降为1/100，顺
农业科技与信息 2021年6期2021-04-24
- 基于秦岭腹地无水文站情况下引湑济黑调水工程坝址断面年径流量的计算
包括引水低坝，冲沙闸及进水闸三部分。低坝采用浆砌石重力溢流坝，坝长28 m，冲沙闸位于溢流坝左端，冲沙闸轴线与坝轴线相垂直；进水口高程1628.03 m，后接陡坡及消力池，陡坡和消力池位于引水隧洞进口段。引水隧洞进口高程1627.866 m，出口高程1620.013 m，洞长6252 m，隧洞出水口接压力前池，压力前池右岸建有溢流式退水陡坡，退水入黑河河道。低坝为WES 曲线堰，坝宽28 m。冲沙闸为铸铁闸门，其规格型号为PGZ4 m×3.5 m，进水闸型
陕西水利 2021年3期2021-04-16
- 榆林老虎峁沟骨干坝加固工程中的溢流坝设计分析
由溢流坝和左岸冲沙闸组成，溢流坝与左岸冲沙闸在平面上呈一条直线并列布置。为降低洪水位，减小工程投资，溢流坝轴线布置与河道呈90°正交。溢流坝顶高程970.00 m，最大坝高5.0 m，坝长16.0 m，清淤困难，故左岸设置一孔冲沙闸。经实地勘测，现状坝顶宽4.0 m，坝顶长123 m。按照《水土保持治沟骨干工程技术规范》(SL 289-2003)，加固后长峁沟中型坝坝高18.3 m，坝顶宽度4.0 m，坝顶高程为979.80 m，坝顶长132 m，见平面布
陕西水利 2021年1期2021-04-12
- 安宁河小三峡水电站枢纽下游冲刷破坏试验研究
厂房坝段、泄洪冲沙闸段和右副坝段组成(见图1)。主河槽采用全闸方案，拦河闸主要以4孔泄洪闸和2孔冲沙闸组成，全长86.0 m。泄洪闸段长64.5 m，闸顶高程1 105.00 m，底板高程1 089.00 m，闸孔净宽12.0 m。冲沙闸段长21.5 m，底板高程1 086.00 m，闸孔净宽7.0 m。泄洪闸和冲沙闸的闸室沿河流方向长30.0 m，上游设10.0 m长防冲铺盖，下游设50.0 m长消力池，后接35.0 m海漫，海漫末端设宽18.0 m、深
西北水电 2021年6期2021-03-10
- 龙口引水枢纽冲沙闸拉沙试验研究
来说，多数水库冲沙闸前淤积泥沙无法排出，导致冲沙闸无法发挥作用。因此，通过完善的水工设计，利用有限的水资源及时排出泥沙，对发挥其功能并延长水利枢纽使用寿命至关重要。本文以喀拉玉尔滚河五团龙口引水枢纽冲沙闸拉沙效果为例进行研究，由于拉沙试验是以泥沙运动为研究对象，因此进行动床试验研究是验证该枢纽冲沙闸拉沙效果的有力手段。喀拉玉尔滚河五团龙口引水枢纽建成于1968年，是以灌溉为主兼顾发电的综合性水利枢纽工程，是五团灌区的生命线。该枢纽工程位于天山支脉哈里克套山
水利建设与管理 2021年2期2021-02-27
- 关于引湑济黑调水工程引水口生态基流的自动化调控研究
闸旁邻河侧布置冲沙闸，及时清除闸前淤沙。2 生态基流的保障措施及现状问题2.1 现状生态基流的保障措施引湑济黑调水工程的取水点，位于为秦岭南麓的的湑水河上，建有引水枢纽，采用低坝引水，湑水河生态基流取水断面设计最小下泄流量为0.25 m3/s。现状生态基流保障措施主要采用控制冲沙闸前水头与冲沙闸开启度之间相互关系来满足进水闸取水和生态基流的最小生态流量。当下泄0.25 m3/s 时的冲沙闸前水头与闸门开启度相互关系见表1。表1 冲沙闸前水头与闸门开启度相互
陕西水利 2020年9期2020-11-19
- 引水式电站多层次清污系统设计
态流量泄放闸、冲沙闸、泄洪闸及右岸挡水坝。其中，进水口侧向布置于左岸挡水坝段上游侧，进水口前缘与闸轴线夹角为110°，进水口由拦污栅闸、渐变段、进水闸及清污平台等建筑物组成。在主河床布置2孔泄洪闸，左侧紧靠进水口布置1孔生态泄放闸和1孔冲沙闸，在冲沙闸和泄洪闸之间设有一束水墙。为防止推移质和下沉污物进入进水口内，在进水口前铺盖上设2道拦沙坎，与束水墙组成冲沙槽，达到束水排沙的目的。首部枢纽平面布置图见图2。根据引用流量和过栅流速计算，拦污栅可布置3孔，每孔
四川水力发电 2020年5期2020-11-03
- 依干其水利枢纽主要工程地质问题探讨
枢纽由泄洪闸、冲沙闸、溢流堰、进水闸、上下游导流堤及引水渠等建筑物组成。1.2 基本地质条件枢纽区河道宽约1.5 km，河道被束缚在两岸的阶地之间。水流在河道内左右摆动，形成了较多的河叉，主要为东叉、西叉两条主流，东叉、西叉又分为若干个叉流，枯水期水流主要从东叉河通过。河叉之间河心滩发育，东叉、西叉之间的河心滩规模较大、延伸较长，上部植被发育，高出河床约1.0 m。两岸阶地为侵蚀堆积阶地，阶坎一般高1 m～2 m，最高3 m～4 m。Ⅰ级阶地比高1m，现状
陕西水利 2020年5期2020-08-17
- 新疆三屯河东干渠首改造方案分析
0 m3/s，冲沙闸原设计过闸流量70.2 m3/s，属Ⅲ等中型工程，现状控制面积16 万亩。因建造年代久远,渠首不满足现今防洪要求,各闸室浆砌石结构存在缺损、冻胀破坏、老化现象，水闸混凝土破损严重,水闸下游冲刷严重,钢闸门锈蚀，止水效果差，根据《水利水电工程金属结构报废标准》（SL 226 -98）2.0.4 条，达到报废标准，急需改造。三屯河流域是典型的内陆干旱和半干旱地区，由于主要补给方式为雨雪和冰川混合补给的河流，造成年径流的年内分配十分不均，年内
陕西水利 2020年3期2020-06-04
- 金沟河渠首除险加固工程建筑物布置形式比选
由进水闸、泄洪冲沙闸、泄洪闸、自溃坝、上游整治段组成。引水枢纽运行已55 年，工程已严重老化，防洪能力下降，工程存在严重的安全隐患，引水枢纽分别于与1988 年、2001 年两次进行加高处理，但仍未根本性解决现状引水枢纽建筑物老化、带病运行等问题。工程进水闸和泄洪冲沙闸混凝土严重老化，闸门整体变形严重，止水偏离埋件，漏水严重，闸前、闸后淤积严重，河床逐年抬高，带病运行过程中存在很大的安全隐患，严重威胁金沟河下游灌区灌溉的安全。鉴于引水枢纽存在的诸多隐患问题
陕西水利 2019年12期2019-08-07
- 断线谐振造成控制回路开关电源烧损的分析
两相电源供电，冲沙闸、2号泄洪闸开关电源均取自B相电源供电。2.2 故障现象事后从集控中心上位机事件简报上看，从11：23：28.748开始，上位机不停报青龙电站闸门控制PLC电源消失和复归信号。11：23：28.748报冲沙闸、2号泄洪闸PLC运行停止信号，11：27：53.978报PLC运行动作信号，电压趋势显示400 V母线B相电压在96～234 V。11：28：27.772报冲沙闸、2号泄洪闸 PLC运行停止信号，11：28：50.552报冲沙闸P
水电站机电技术 2019年5期2019-05-31
- 北三家拦河闸溢流坝加固设计及渗流稳定分析
由溢流坝、泄洪冲沙闸和进水闸组成。在主河床重建混凝土溢流坝，右侧集中布置泄洪冲沙闸，原址重建进水闸，溢流坝保持原来的自由溢流泄洪形式，消力池底流消能，为此需对溢流坝重新加固设计。由于拦河闸地基土为圆砾，圆砾渗透系数平均值K=6.9×10-2cm/s，为强透水层，存在渗漏问题，闸基渗漏量相对较大。该水闸的农田灌溉引用流量较小，闸基虽然存在渗漏问题，但不影响农田灌溉用水量要求，但闸基渗漏产生的渗透水流较大，可能使闸基土层产生渗透破坏，损毁上部建筑物，造成水闸被
陕西水利 2019年4期2019-05-27
- 勿甫引水枢纽工程泄洪闸水工模型试验分析
洪闸、引水闸、冲沙闸、溢流堰等。本文通过水工模型试验，对泄洪闸进行建模分析，观测水利运动规律，验证泄洪闸过流能力，为枢纽方案布置的确定以及泄水建筑物合理运用方式的选择提供科学依据。1 渠首及模型设计1.1 渠首设计1.1.1 总体设计方案枢纽重建工程任务是在原闸址处建设新引水枢纽，需建设泄洪闸、人工弯道、引水闸、冲沙闸、溢流堰、上下游导流堤、引水渠等。顺水流方向，由河床左岸至右岸，依次布置：人工弯道（末端接进水闸、冲沙闸）、泄洪闸及溢流堰。人工弯道是进水、
陕西水利 2019年3期2019-04-23
- 撒多水电站首部枢纽布置型式比选
要的泄水建筑物冲沙闸和泄洪闸布置于河床的主流上，闸孔底高程大体与河床平均底高程一致，为1731.0 m。2 首部枢纽布置型式比较本电站汛期死水位1754 m，正常蓄水位1756 m，闸底板高程为1731 m，闸门将长期承受23～25 m压力荷载，有条件设置溢流坝，以减少闸门承受的水头，本阶段拟定了闸坝及溢流坝两种方案进行比较。2.1 闸坝方案根据《混凝土重力坝设计规范》(SL 319-2005)[1]和《水闸设计规范》(SL 265-2016)[2]，首部
水利科学与寒区工程 2017年6期2017-08-07
- 泄水闸抗冲耐磨措施的方案比选
择，确定了泄洪冲沙闸的单宽流量。由于工程水文地质条件及水力条件所限，柯柯牙引水枢纽中泄洪冲沙闸抗冲耐磨层可供选择的材料方案主要为钢板、座浆干砌石灌浆和C60硅粉混凝土。为选定冲沙闸合理的抗冲耐磨层材料，通过对泄洪冲沙闸方案设计的影响因素分析，在工程规模及经济性相当的基础上，重点考虑施工难易度，结合工程养护与后期维修，对方案进行了系统的分析、论证与比较，经综合比选各方案的优、缺点后，确定C60硅粉混凝土方案为推荐方案。泄洪冲沙闸；抗冲耐磨层；钢板；座浆干砌石
山西水利科技 2017年2期2017-07-31
- 塔尔郎渠首水工模型试验研究
水枢纽，由泄洪冲沙闸、底栏栅堰及上、下游导流堤组成，为三等中型工程。山口以上河长50 km，集水面积467 km2，水文站以上控制面积为548 km2，河长为53.5 km，多年平均年径流量0.7429×108m3[1-2]。塔尔朗引水渠首校核洪峰(P=2%)流量为410 m3/s，设计洪峰(P=5%)流量为282 m3/s。塔尔朗河属天山南坡山溪性河流，洪水成因多为暴雨所致，且多以局地性暴雨引发洪水为主。洪水具有突发性，短历时，陡涨陡落，破坏性极大的特点
水利与建筑工程学报 2017年3期2017-07-03
- 在渠首设计中透水溢流坝的应用
刷。通过在泄洪冲沙闸前设计引洪渠保证了渠首的冲沙效果。阐述了渠首的运行原理，同时，基于格宾中回填料的孔隙率，对透水溢流坝的渗水量及溢流坝(堰)段的坝宽设计提出了简要的计算方法。透水溢流坝；浅水水面；透水流量1 概 述原乌鲁木齐河青年渠渠首位于乌鲁木齐河上游大西沟处，是我国第一座费尔干式渠首，2008年12月鉴定为四类闸，应拆除重建。结合项目区特点，新建渠首位于原渠首上游170 m处，由透水溢流坝、泄洪冲沙闸、引洪渠、退水闸、进水闸和上下游导流堤等建筑物组成
水利科学与寒区工程 2017年3期2017-05-17
- 喀麦隆曼维莱水电站泄洪方式设计与探讨
主溢洪道、泄洪冲沙闸和辅助溢洪道联合泄洪，有效保证了工程的泄洪能力，也使得工程面对一般洪水情况下有较灵活的泄洪方式。曼维莱水电站 泄洪方式 主溢洪道 辅助溢洪道 泄洪冲沙闸1 工程概况喀麦隆曼维莱水电位于喀麦隆共和国南部大区恩特姆省境内，拦河坝位于恩特姆河上，电站采用引水径流式开发，工程的主要任务是发电，最大引水流量450 m3/s。水库总库容为1.3亿m3，电站装机4台，单机容量52.75 MW，总装机容量211 MW。工程主要建筑物由首部挡水和泄水建筑
水利水电工程设计 2017年3期2017-04-07
- 云河取水枢纽冲沙闸设计
）云河取水枢纽冲沙闸设计李岩（辽宁省阜新水文局，辽宁阜新123000）云河取水枢纽位于云河上，其设计既要保证年来水量能够满足云河灌区农田灌溉及已建电站的发电要求，又要满足水路和陆路方面的效益规划要求，因此需要在进水闸旁修建一冲沙闸，以起到冲沙和泄洪的作用。文中以实际调查的水量、地质资料和水文条件状况为基础，立足于安全、经济可行性，对冲沙闸的水力设计及消能防冲设计进行了论述。云河取水枢纽；冲沙闸；消力池；设计云河取水枢纽设计要保证年来水量能够满足云河灌区3
东北水利水电 2017年1期2017-02-05
- 绰斯甲水电站泄洪闸水工模型实验效果分析
试验结果表明：冲沙闸、泄洪闸联合泄洪能力和单独泄能力均满足要求，为水电站调度优化和验证下游岸坡防护工程设计参数提供了参考依据。水电站；泄洪闸；模拟实验1 工程概况绰斯甲水电站位于大渡河流域绰斯甲河中游，地处四川省阿坝藏族羌族自治州壤塘县蒲溪乡。工程由泄洪闸、冲沙闸、排污闸、左右岸连接坝段及取水口等建筑物组成。坝顶全长134.50m，闸坝顶高程2790.00m，最大闸高27.50m。正常蓄水位2788.00m，汛期运行水位2785.00m，死水位2784.0
中国水能及电气化 2016年12期2017-01-21
- 西泉眼灌区兴隆渠首设计浅析
首包括拦河坝、冲沙闸，其拦河坝为临时性堆石坝，标准低、坚固性差，故考虑重建拦河坝、泄洪冲沙闸，新建固滩工程。文章对兴隆渠首拦河坝坝线位置及枢纽总体布置方案分别进行了方案比选，并进行了过流能力计算、消能防冲计算、稳定计算和渗流稳定计算。最后给出了工程布置方案。关键词：渠道设计；拦河坝；冲沙闸；工程布置；方案比选1工程概况黑龙江省哈尔滨市西泉眼灌区位于阿什河两岸的河滩地与高漫滩地，地理位置在E45°15′～45°50′，N126°43′～127°20′范围内[
黑龙江水利科技 2016年1期2016-04-25
- 六股河拦河闸溢流坝除险加固设计与计算分析
工程由溢流坝、冲沙闸及渠首进水闸组成，拦河闸总宽406.00 m，其中溢流坝总宽385.179 m，冲沙闸总宽20.821 m，从左至右由1 跨5.179 m左侧边跨溢流坝、15 跨20.00 m 中跨溢流坝、10 孔20.821 m 冲沙闸及4 跨20.00 m 右侧边跨溢流坝组成。1.1 溢流坝溢流坝坝顶高程为14.35 m，坝基高程为13.10 m，堰型为曲线型驼峰堰，底宽12.00 m，中间为砂砾料填心，外包混凝土结构。1.2 冲沙闸冲沙闸从右往左
黑龙江水利科技 2015年4期2015-10-29
- 漠阳江双捷拦河闸重建工程消能试验研究
因使用功能分为冲沙闸、节制闸和泄洪闸等三种闸型，各闸型从右至左分别布置2孔冲沙闸Ⅰ区、6孔泄洪闸Ⅰ区、12孔节制闸、6孔泄洪闸Ⅱ区、2孔冲沙闸Ⅱ区等。拦河闸闸室采用宽顶堰型式;闸下游消能防冲采用底流消能方式:冲沙闸和节制闸下游采用两级消力池，泄洪闸下游采用一级消力池见图1。拦河闸重建工程设计正常蓄水位为6.3m(珠基，下同);设计洪水标准为50年一遇(P=2%)，泄洪流量为Q=4458m3/s;校核洪水标准为200年一遇(P=0.5%)，泄洪流量Q=527
水利规划与设计 2015年7期2015-10-23
- 撒渔沱电站泄洪冲沙闸工作门振动性分析及验证
撒渔沱电站泄洪冲沙闸工作门振动性分析及验证邓智勇(中国水利水电第十工程局有限公司机电安装分局，四川都江堰 611830)对撒渔沱电站泄洪冲沙闸工作门在闸门局部开启工况下的振动加速度、振动位移进行了分析；在闸门运行时，对闸门局部开启工况下的振动、涡流进行了验证分析。该工作门在正常工况下局部开启时有轻微振动，但满足钢闸门的运行要求。撒渔沱电站；泄洪冲沙闸工作门；振动性分析；验证1 概述水工闸门对于整个水工建筑物而言具有极为重要的作用。多数闸门在启动、关闭状态下
四川水力发电 2015年5期2015-06-27
- 山西左云十里河水库除险加固工程施工导流设计
改造及新建泄洪冲沙闸等工程。大坝加固包括：主坝坝基高压喷射灌浆、重建坝顶防浪墙、整修坝顶路面和上下游护坡、新建大坝位移和渗流观测系统等。灌溉输水洞改造包括：洞身混凝土凿毛衬砌和新建进水塔混凝土等。新建泄洪冲沙闸包括：原泄洪洞拆除、土石方开挖及混凝土浇筑等。2 库区水文地质条件2.1 水文条件本流域气候类型属于温带大陆性干旱、半干旱季风气候，多年平均降水量为413.8mm，多年平均气温为5.2℃，多年平均蒸发量为1 787mm，平均风速为2.8m／s，最大风
黄河水利职业技术学院学报 2015年3期2015-04-20
- 高寒高海拔水电站枢纽防寒过冬问题及解决方案
冬季运行水位、冲沙闸、进水口封堵措施进行了明确规定，有效保证了电站的冬季安全稳定运行。(1) 枢纽库区架设有交通桥1座，在冬季，为保证枢纽交通桥安全，将枢纽水位降低1 m，控制在2 210.00～2 210.50 m(枢纽混凝土桥底面高程为2 211.70 m)，使其形成稳定冰盖。在冬季运行期，通过及时调整运行机组负荷或开停机组，确保冰盖稳定；严格控制库区水位在规定区间内变化，防止冰面上涨造成冰面与坝面底部封死或冰面下降造成库区涌冰。将库区冰面上限的控制作
电力安全技术 2015年8期2015-03-25
- 大渡河沫水电站枢纽泄流能力及消能防冲研究
00 m范围内冲沙闸所在分厢一侧区域进一步疏浚至395.00 m，电站前池底高程由 397.00 m 降低至 393.00 m。试验观测表明：模型推荐方案实测坝前水位较设计计算的坝前水位偏低0.07～0.34 m；随着上游来水流量的增大，模型实测坝前水位逐渐接近设计计算的坝前水位，其中当上游来流量为100年一遇频率洪水Q=10 800 m3/s时，模型实测坝前水位较设计计算的坝前水位略高1 cm；当上游来流量为300年一遇校核洪水Q=12 200 m3/s
江西水利科技 2014年1期2014-12-25
- 浑河闸泄洪底板拆除及新建工程方案比选
浑河闸拦河闸、冲沙闸、进水闸及连接段底板、挡墙、堤防均造成严重破坏。文章针对此次工程的必要性、工程设计原则、工程实施方案的比选与确定等方面进行分析，最终确定施工方案。浑河闸；工程必要性；设计原则；方案比选1 工程概况1.1 工程概况浑河闸坐落在浑河中下游，位于沈阳市铁西区后谟家堡村。浑河闸枢纽工程主体由拦河闸、浑沙、浑蒲进水闸3大部分组成，浑河闸原设计洪水标准按50 a一遇洪水设计，流量为4 174 m3/s；按200 a一遇洪水校核，流量为5 716 m
黑龙江水利科技 2014年12期2014-09-05
- 金汉拉扎水电站首部枢纽设计
混凝土溢流坝、冲沙闸和右岸连接段等，上游布置铺盖、取水槽和进水塔，下游布置消力池和海漫，溢流坝右岸墩墙内设生态供水管。拦河坝坝顶总长91.15 m，最大坝高22 m。该工程采取开敞式和闸控相结合的方式，满足泄洪及冲沙要求。泄洪、冲沙建筑物由宽46 m的开敞式溢流堰及孔口5 m×4 m(宽×高)的冲沙闸组成。下游消能建筑物采用底流消能型式。(1) 混凝土溢流坝的设计。混凝土溢流坝段长62.5 m，分为4个坝段，溢流前缘长46 m，堰顶高程2 325 m。堰顶
水利水电快报 2014年12期2014-04-08
- 浑河闸冲沙闸边墙的结构设计
区后谟家堡村。冲沙闸挡墙位于浑河闸冲沙闸H0+025―H0+043老闸边墩处，该工程为拆除老冲沙闸边墩重建挡墙，结构形式为衡重式挡土墙。该挡墙正上方为沈大高速公路复线（109省道）跨浑河闸大桥，迎水面距离桥桩最短距离3.80m。挡墙下游为沈阳绕城高速跨浑河闸大桥，由于桥板底部和墙后地面空隙很小，大约只有1m左右，因此存在支模和无法进行机械施工作业等困难。考虑以上因素，经分析采取对采用的衡重式挡墙结构进行适当调整，并在满足挡墙结构稳定的前提下，在迎水侧（也就
河南水利与南水北调 2014年8期2014-03-05
- 轮台县塔勒克引水枢纽及两岸干渠改扩建工程
，两堰间为2孔冲沙闸，闸孔宽6m，闸墩厚1m。闸后及堰后为5m深隔墙，该墙为斜墙，并用钢筋锚固于基岩上，锚筋间距0.5m。枢纽上、下游进行护岸;新建引水枢纽与引水渠道连接渠道366m;改造和修复原有引水渠道1.931km。3 工程布置及主要建筑物3.1 枢纽经方案比较，将枢纽位置选在原枢纽下游2.5km处。枢纽布置为栏栅堰、冲沙闸与溢流堰相结合的形式。具体如下:垂直水流方向，右岸布置15m宽底栏栅堰，栏栅堰末端设廊道进水闸;中间布置2孔净宽6m的泄洪冲沙闸
中国水能及电气化 2014年2期2014-01-28
- 引红济石调水工程低坝引水枢纽2011年度汛方案研究
：左岸进水闸、冲沙闸及部分泄洪闸坝段。上游来水主要由束窄后的原河床下泄。导流标准按10年一遇枯水期流量Q＝29m3/s设计，上游水位1469.7m。右岸二期基坑导流截流后进行右岸二期基坑的施工。施工项目有：右岸剩余部分泄洪闸坝段及金属结构安装。上游来水主要由冲沙闸和已建成的一孔泄洪闸下泄。导流标准按10年一遇流量枯水期流量Q＝29m3/s设计，上游水位1470.1m。施工导流规划表见表3。表3 施工导流规划表表4 泄流曲线表2 2011年汛前导流工程面貌闸
陕西水利 2013年1期2013-10-30
- 烟岗水电站进水口引水防沙方案选择
在河床左岸，即冲沙闸上游左侧，进水口轴线与冲沙闸顺水流方向轴线夹角70°，形成“侧向引水，正向冲沙”的布置形式。2 泥 沙因为一些小的支沟爆发泥石流和最近几年受淘金的影响，烟岗河段的含沙量逐年增大，这几年的平均含沙量是0.312 kg/m3，平均悬移质的输送沙量是12.7 万t，鸭嘴河中悬移质颗粒的级配成果见表1。含有悬移质的矿物中，莫氏硬度在5 左右的硬矿物有很多种，悬移质的各种粒径级中硬矿物的分组含量见表2。多年平均推移质输沙量3.9 万t/a。表1
黑龙江水利科技 2013年1期2013-10-24
- 新疆玛纳斯河弯道式引水渠首引水防沙技术研究
、进水闸、泄洪冲沙闸、下游整治段6部分组成。上游整治段全长800m（不包括2002年向上游延伸段），其中喇叭口段长 200m，溢流侧堰直线段长250m，闸前人工弯道长350m，设计纵坡1/231。泄洪闸以上河宽 65m，人工弯道底宽 40m，在左岸设有三道顺坝，束窄弯道使水流形成环流，有利于引水排沙。溢流侧堰为浆砌卵石折线坝。进水闸为4孔，每孔净宽5.5m，设计引水流量105m3/s，加大流量 140 m3/s，闸底板高程611.50m，闸前设有与闸底同高
水利规划与设计 2013年8期2013-09-03
- 柏叶口水库龙门供水工程枢纽布置方案简述
物包括溢流坝、冲沙闸、进水闸及上下游河道防护工程。取水枢纽取水方式为有坝式自流取水，由闸门控制。取水枢纽位于文峪河河道左岸凹岸河段。溢流坝坝轴线垂直河流方向布置，溢流坝的左侧设置冲沙闸及进水闸，冲沙闸基础位于左岸砂砾石地基上，进水闸基础坐落于左岸基岩上，引水方向与河道水流方向夹角约 22°。2 溢流坝工程为方便取水并尽量使泥沙不进入渠道，对取水口位置的地形地貌、地层岩性、地质构造、坝基渗漏、绕坝渗漏以及渗透稳定等进行分析后，确定在垂直河道水流方向设拦河溢流
山西水利 2013年1期2013-05-09
- 旮旯水电站进水闸设计初探
物包括溢流坝、冲沙闸、进水闸、引水渠道、引水隧洞、压力前池、压力管道、电站厂房和交通桥等。工程区所在地地震动峰值加速度值为0.15g，建筑物抗震设防烈度为7°。2 工程布置在取水枢纽垂直水流方向建长53.0m、最大坝高5.4m、底宽8.8m、顶宽1.91m、坝顶高程970.90m的浆砌石溢流坝，溢流坝左岸坝头处平行水流方向设重力式浆砌石挡墙。在溢流坝右端垂直坝轴线方向设1孔3.0m×3.0m的冲沙闸，在冲沙闸右侧设1孔2.0m×2.0m的胸墙式进水闸，进水
山西水利 2013年1期2013-05-09
- 麦日水电站引水枢纽下游防冲试验研究
孔泄洪闸、1孔冲沙闸及右岸非溢流混凝土重力坝。右岸非溢流坝的上游侧布置取水建筑物。首部枢纽布置如图1所示[1]。2 模型制作根据模型试验任务要求，模型按重力相似准则设计[2]，选用几何比尺为1∶50，上游为定床，下游河床做成局部动床模型。为了观测冲刷坑的深度、范围，泄洪建筑物下游从海漫末端（坝轴0+127.00）下游约200 m的范围做成局部动床。动床深度约为15 m，最低点高程约为2634.0 m。动床的冲刷料粒径用经验公式确定，根据覆盖层的抗冲流速约为
电网与清洁能源 2013年3期2013-01-16
- 坪头水电站首部枢纽布置设计
.2 泄洪闸、冲沙闸建筑物3.2.1 泄洪闸、冲沙闸底板顶高程的确定闸底板顶高程的确定以尽量不改变原河道水、沙运动规律，又能顺畅排沙为原则。根据河道的冲淤特征及地形地质条件，选择冲沙闸、泄洪闸底板顶面高程分别为886.00m和887.00m，与平均河床高程基本一致，泄洪闸及冲沙闸底板厚度根据结构应力计算确定为5.00m。3.2.2 泄洪闸、冲沙闸孔数及孔口尺寸选择为尽量保持原河道特性，泄流前缘宽度与河床宽度基本一致，冲沙闸、泄洪闸尽量布置在河流主河槽内。泄
水电站设计 2012年2期2012-12-19
- 曲条面引水渠首在阿韦滩渠首改造工程中的应用
道推移质带到原冲沙闸前,冲入下游河道,则可引取表层较清水流进入条形冲沙槽,使进渠泥沙大大减少。在溢流槽的设计中,充分利用原有廊道,在廊道前采用条形冲沙槽和溢流槽相间布置,条形冲沙槽末端设冲沙闸,闸后设置渡槽。水流进入条形冲沙槽后,由闸门控制下形成雍水,使水流流速降低,致使泥沙在重力作用下形成沉积。当冲沙渠内水位超过渠堤时,水流自然溢入相邻的矩形溢流槽内,然后进入引水廊道,引入干渠。当冲沙渠内泥沙淤积到一定厚度之后,开启末端冲沙闸,水流挟带泥沙经渡槽流入下游
水利与建筑工程学报 2012年2期2012-09-27
- 川西南山区河流引水式电站取水防沙设计探讨
效果较好。3 冲沙闸的合理布置在多泥沙河流上，冲沙闸是首部枢纽排沙的重要建筑物，一般紧邻取水口布置，敞泄冲沙时，将取水口门前所沉的粗沙冲至下游，形成“门前清”。3.1 冲沙闸底高程冲沙闸的底高程应根据河床比降及河床冲淤变化状态确定，一般以取多年平均枯水期的河槽平均高程为宜。当河流含沙量较大、河床本身也经常处于淤积情况时，底板可适当抬高0.5～1.5 m，以便把泥沙冲到远离建筑物的地方［1］。由于川西南山区河流比降陡，冲沙闸多布置于河流深槽部位。为增加冲沙槽
四川水力发电 2012年1期2012-09-10
- 现代水利工程与城市建设的结合运用
小流量+全河段冲沙闸等五部分建筑物组成，为Ⅳ等小(1)型工程;工程任务是在保证河道行洪能力及提高额敏河额敏县城区段沿岸防洪标准的前提下，逐步恢复和改善河道生态环境，美化城区景观，打造具有地域特色的园林景观城市，提高人民的生活水平。项目区位于北温带干旱地区，远离海洋，纬度偏高，属典型温带大陆性气候。由于受大气环流、地理纬度、地形等因素影响，其气候特点是四季分明，夏季短促，春季温度不稳定，冷暖波动大，秋季降温快，冷空气活动频繁，冬季漫长寒冷。根据额敏县气象站资
黑龙江水利科技 2012年7期2012-08-15
- 试析水工建筑物复合地基工程处理关键技术应用
介绍了某水电站冲沙闸不均匀基础处理关键技术：漂卵石层采用固结灌浆，岩基部分采用预裂松动爆破，粉质壤土层采用灌注端承桩加承台，而后在其上施以一点六米厚砂砾石回填层从而使整个基础满足变形要求。关键词 冲沙闸；复合地基处理；灌注端承桩施工中图分类号：TU47文献标识码： A 文章编号：1 工程概况本水电站工程是梯级开发二期工程，电站设计为引水式开发，首部枢纽工程由拦河闸坝、取水口及进水口组成，拦河闸坝由左岸的挡水坝、泄洪闸、冲沙闸及排污道组成。河床的各个部位从左
城市建设理论研究 2012年35期2012-04-23
- 旬阳水电站冲沙闸消能工设计与体型优化
汉江旬阳水电站冲沙闸单体水工模型试验为例，对中低水头、大泄量闸坝式泄洪建筑物在大变幅上下游水位运行工况下的体型设计进行探討。研究结果表明，在消力池内设置消力墩和差动式尾坎，可有效改善中低水头泄洪建筑物在上下游水位高落差运行工况下的流态，减小下游河道冲刷，增大消能率。关键词：水闸大变幅上下游水位流态差动式尾坎河道冲淤消能率Energy Dissipation Design and Optimize of Silt Releasing Sluice in Xu
城市建设理论研究 2011年23期2011-12-20
- 大孤山水电站枢纽建筑物布置及优化设计
由挡水坝、泄洪冲沙闸及进水闸组成,最大闸高21m,右岸进水闸后接长7536m的引水发电隧洞至厂房。下坝址枢纽由混凝土面板堆石坝、排砂洞、溢洪道、导流洞及进水闸组成,左岸山梁布置泄洪建筑物,右岸山体布置排砂及引水发电系统,最大坝高69m,引水发电隧洞长3111m。通过对两坝址地形地质条件、工程布置、施工交通条件、建设费用等方面进行综合比较,上坝址无论在建设条件、技术难度、水库淹没、环境影响等方面均明显优于下坝址,虽然年发电量比下坝址少613万kW·h,但节约
水利规划与设计 2011年4期2011-06-12
- 西河斜坝引水枢纽布置探讨
、比降等,均与冲沙闸、拦沙埂的布置有很大关系。河道中含沙量少的可采用横坝拦水。但西河洪水期含砂石较重,每涨洪水,砂石呈推移质运动,横坝易淤积,故采用斜坝(当地老百姓称为剪刀坝)或弧形坝。这样的坝,不仅能拦水,而且能导流,把表层水导进渠道,把含沙量重的水导向冲沙闸。这就要求在枢纽布置上,要形成以坝为凸岸、以堰口拦沙埂为凹岸的正面进水、侧面冲沙的横向环流。坝端沿冲沙闸方向从闸墩算起呈10°～20°角度,逐渐扩大角度向上延伸至对岸边的弧形坝。如千功堰拦河坝,是从
四川水利 2011年2期2011-04-19
- 利用FORTRAN编程进行水闸泄流计算应用
m3/s。5孔冲沙闸单孔净宽16m，总净宽80m，最大闸高55m，均采用宽顶堰，堰顶高程178.00，冲沙闸采用闸室分缝分离式结构，中闸墩厚度为4.2m，左侧边闸墩厚度3.6m，右侧边墩与施工纵向围堰结合左边墙（厚7m）结合。冲沙闸右侧是与施工纵向围堰结合的1孔泄洪闸，泄水孔口宽度为13m，为宽顶堰，堰顶高程183.00m，最大闸高55m。围堰改建泄洪闸右侧布置15孔泄洪闸，单宽13m，孔口总净宽为195m，均为宽顶堰堰，堰顶顶高程181.00m，最大闸高
中国水能及电气化 2011年3期2011-04-16
- 福生水电站冲沙闸水工模型试验研究
内容（1）验证冲沙闸各种频率洪水时的泄流能力。（2）提供宣泄各种频率洪水时泄水建筑物上的水面线、流态及流速分布。（3）提供宣泄各种频率洪水时消能效果及对下游冲刷影响。（4）优化消能建筑物型式和详细的结构尺寸，并达到较好的消能效果。2 设计提供的资料福生水电站坝址处各频率洪水的洪峰流量见表1。表1 坝址各频率洪水的洪峰流量及调洪成果不同工况下的冲沙闸泄流量见图5（a）中原设计泄流曲线，尾水位按下游坝址水位流量关系查得。3 模型设计与制作根据模型试验的目的和要
长春工程学院学报（自然科学版） 2011年1期2011-03-12