小直径钢管灌注排桩在边坡抢险工程应用探讨

王延宁，王 丰，张祥恒

（1.山东省第三地质矿产勘查院，山东 烟台 264004；2.山东省地矿局钻探工程技术研究中心，山东 烟台 264004；3.四川省公路规划勘察设计研究院有限公司，四川 成都 610041）

0 引言

我国是一个多山的国家，山地、高原和丘陵约占陆地面积的67%，地形复杂，地质条件多样，每年6～9 月为主汛期，期间雨量充沛，暴雨频发。在此极端气候条件下，地质灾害发生频繁，易诱发滑坡、崩塌、泥石流等灾害，其中滑坡灾害发生频率高、范围广，对国民经济建设、人员安全构成了巨大威胁［1］。由于灾害发生正值主汛期，该类边坡的处治均为抢险工程，工期紧，任务重。

边坡抢险工程治理中，常用的治理方法主要为坡底被动区临时压重、坡顶主动区削坡减载、坡体快速注浆固结、快速锚杆（索）或钢管桩临时支护等措施［2-3］。20 世纪50 年代意大利人Lizzi 首次将钢管微型桩应用于工程项目中［3］。近年来，国内对微型桩的应用研究也取得了较好的成果。如李舟等［4］建立了钢管桩加固边坡的三维力学模型并阐述了有限元解法，辛建平等［5］通过大型模拟试验研究了土质边坡中小直径灌注抗滑桩的破坏机制及边坡的破坏模式，梁炯等［6］、向波等［7］通过模型试验对微型桩的受力变形与破坏特性进行了研究。

随着施工工艺及设备的发展，小直径钢管灌注桩凭借其施工迅速、场地适应性好、桩位布置灵活、对边坡扰动小、支挡能力强等优点，在边坡应急抢险工程中得到了广泛的应用［8-10］。小直径钢管灌注桩是在人工预成孔中插入小直径空心钢管，再由钢管底高压灌注水泥砂浆，形成钢管+水泥砂浆土复合体［7，11］，在应用于边坡处治中多以排桩的形式出现，桩顶采用横、纵联系梁连接，组合成空间整体框架。小直径钢管灌注排桩不仅能够承受水平方向的推力，更具有较强的竖向承载力。在陡坡路堤挡墙的修筑过程中，为控制挡墙基础的开挖，降低挡墙高度，已有相关学者采用小直径钢管灌注排桩加固挡墙地基，并取得了较好的效果［12-15］。作为一种新型支挡结构，小直径钢管灌注排桩在应急抢险工程中具有广阔的应用前景。

本文依托我国西南部某公路挡墙病害抢险处治工程，分析了挡墙的变形机制，通过方案比选和理论计算，采用了以小直径钢管灌注排桩为主的综合处治方案，取得较好的工后效果，可为类似工程提供参考和借鉴。

1 工程概况

该公路挡墙病害抢险治理区域西北侧边界处建有1 排挡墙，挡墙总长度约30 m，挡墙修筑于斜坡上，地面线以上高约2～3 m，采用浆砌块石修筑，墙顶设高约3 m 的围墙，斜坡坡脚为居住民房。

2020 年5 月，受强降雨影响，原挡墙向临空方向倾倒，出现整体垮塌，墙后土体及埋入填土中的污水处理设备也向坡外发生倾倒（见图1）。由于正值主汛期，为防止墙后边坡在强降雨作用下再次发生滑塌，首先对垮塌后的挡墙及墙后滑塌土体进行了清方，并在原挡墙垮塌处重新修筑衡重式挡墙（见图2），修筑完成长度约11.4 m 时，发现地面线以下3～4 m 仍以可塑—软塑粘土为主，若按原方案继续修筑挡墙，挡墙有再次发生局部或整体向临空方向倾倒的可能。

图1 西北侧挡墙垮塌区域无人机航拍图Fig.1 Aerial photo by UAV of the collapse area of the northwest retaining wall

图2 新建长度11.4 m 的衡重式挡墙Fig.2 Newly constructed counterweight retaining wall with a length of 11.4m

2 挡墙变形机制

公路边坡抢险治理区域西北侧边界处挡墙在修筑前，此处为一缓倾斜坡地形，坡面倾角15°～25°，斜坡发育一冲沟，原挡墙跨冲沟而建。原挡墙垮塌后，在其垮塌处重新修筑衡重式挡墙，修筑完成长度约11.4 m 时，根据施工过程中挡墙基坑开挖情况，现地面线以下3～4 m 仍以粘土为主，且局部粘土呈软塑状。为确保抢险工程挡墙施工质量和安全，安排地勘单位对场地进行了勘察。

根据地勘资料，拟建挡墙位置地面线以下覆盖层厚度最大达5.9 m，覆盖层上部为第四系人工填土及滑塌后的碎块石土，下部多以厚层粘土为主，其下基岩为侏罗系中统沙溪庙组粉砂质泥岩。

原挡墙基础位于粘土层中，受雨季强降雨影响，雨水下渗后从两侧汇集到沟内，加之挡墙墙后填土内污水处理设备罐体常年也有渗漏，墙后局部土体已饱和，土体容重增加，土压力也随之增大，同时水头较高，静水压力较大，直接导致作用于挡墙上的水平推力过大。其次，渗水顺墙背在墙底聚集，软化了挡墙的地基，降低了地基土的承载力和摩擦系数，导致墙体向临空方向倾倒，整体垮塌。

受原始地形影响，现地面线以下岩土界线两侧高、中间低，且中间覆盖层较厚。新建衡重式挡墙基础并未完全置于基岩上，且根据施工过程中挡墙基坑开挖情况及地勘资料，由于原挡墙墙底常年汇水，其下土体局部已呈软塑状，不能满足衡重式挡墙地基承载力要求，若在此基础上直接修筑挡墙，在今后降雨作用下，挡墙有发生局部或整体向临空方向倾倒的可能，将会对服务区及坡脚居民房屋、人员的安全构成重大威胁。

本研究区域边坡已发生滑塌变形，需进一步分析现有边坡的整体稳定性。本次仅对不利工况（暴雨工况）下的边坡稳定性进行分析，由于边坡滑体以填筑土及下伏粘土组成，取潜在滑体综合饱和重度为21.5 kN/m3，通过对滑塌前边坡进行滑面力学参数的反算，进而对滑塌后边坡的稳定性进行分析计算，计算结果见表1。

由表1 可知，滑塌后的边坡在不利工况（暴雨工况）下稳定系数为1.092，无法满足规范要求，有进一步下滑的风险，且正值主汛期，为避免再次发生滑塌灾害，需立即对边坡进行防护。

表1 边坡稳定性计算Table 1 Calculation of slope stability

3 处治方案研究

通过对场地所处环境特征、地质结构条件及挡墙变形机制的分析，已建挡墙段靠近中部位置局部存在地基承载力不足的问题，需要进行加固；未建挡墙段已不能沿用现有挡墙尺寸，需进一步论证。

3.1 已建挡墙段加固措施方案

方案一：对已建挡墙段采用框架梁+压力注浆锚杆的方式进行加固，如图3 所示。框架间距为2.5 m×3.0 m，框架横竖梁截面尺寸为30 cm×25 cm，采用C25 钢筋砼进行浇注。锚杆采用Ø32 mm 普通HRB400 螺纹钢筋。锚杆倾角为25°，长度为22～27 m。

图3 框架梁+压力注浆锚杆加固方案Fig.3 Reinforcement scheme of the frame beam and pressure grouting anchors

方案二：在已建挡墙段墙前采用钢管灌注桩+联系梁的方式进行加固，如图4 所示。共设2 排钢管桩，采用Ø140 mm×6 mm 无缝镀锌防腐钢管，桩长10 m，钢管桩沿挡墙纵向间距1.0 m，排距1.0 m，交错梅花形布置。桩顶设C25 钢筋砼联系梁以增强钢管桩整体性，联系梁宽1.5 m，高2.0 m。

图4 钢管桩+联系梁加固方案Fig.4 Reinforcement scheme of steel pipe piles andconnection beams

通过方案比选，方案一中锚杆以粉砂质泥岩作为锚固段，锚杆长度最长需达到27 m，施工工艺较复杂，施工质量难以达到设计要求。方案二中在已建挡墙外设钢管桩进行加固，可有效抵抗挡墙基础由于局部地基承载力不足，在受到水平推力所产生的外倾变形，可保证挡墙的自身稳定。其次钢管桩施工工艺较简单，施工速度较快，施工对原斜坡扰动较小，安全性较高。

3.2 未建挡墙段支挡措施方案

方案一：直接采用高挡墙方案。根据地勘资料，现地面线下覆盖层较厚，最厚可达5.9 m，且由于常年有水下渗，粘土层局部已呈软塑状，挡墙基础需置于基岩稳定持力层上，挡墙采用C20 砼浇注，最大墙高为10 m，如图5 所示。

图5 高挡墙方案Fig.5 High retaining wall scheme

方案二：采用钢管灌注桩+联系梁作为基础，联系梁上再修筑挡墙。共设3 排钢管桩，采用Ø140 mm×6 mm 无缝镀锌防腐钢管，桩长8～10 m，钢管桩沿挡墙纵向间距1.0 m，排距1.0 m，交错梅花形布置。桩顶设C25 钢筋砼联系梁以增强钢管桩整体性，联系梁宽2.5 m、高度1.5 m。联系梁顶修筑衡重式挡墙，挡墙采用C20 砼浇注，如图6 所示。

图6 钢管桩+联系梁作为基础，联系梁上再修筑挡墙方案Fig.6 Steel pipe piles+connecting beams are used as the foundation,and the retaining wall is built on the connecting beams

通过方案比选，方案一中直接修筑挡墙虽然施工工艺简单，但挡墙基础埋置过深，挡墙高度最大达10 m 以上，圬工量大，且基坑开挖有可能造成斜坡土体再次发生滑塌，引发次生灾害。方案二中以钢管桩+联系梁作为基础，联系梁上再修筑挡墙，避免了地基土层过厚及地基承载力不足的问题，可使挡墙获得足够的稳定性和承载力，其次钢管桩施工对边坡扰动较小，安全性较高。

小直径钢管灌注排桩主要作用机理是通过高压注浆填充挤密下部岩土体，形成树枝网状结构加固复合体，能有效提高地基基础的承载力；其次通过桩顶钢筋混凝土联系梁将排桩组合，形成了桩-岩土体复合结构，克服了小直径钢管桩单桩长细比大导致柔性较大的缺点，将不稳定岩土体内部应力传递到下部稳定岩土体中，降低坡体内部应力集中，能有效起到提高基础承载力并兼顾水平推力的作用。

由于原挡墙垮塌时正值主汛期，为防止墙后边坡在降雨等不利因素下再次发生滑塌，需尽快将挡墙修筑完成，通过比选，对已建挡墙段采用钢管桩+联系梁方案进行加固，对未建挡墙段采用钢管桩+联系梁作为基础，联系梁上再修筑挡墙的方案。该方案施工速度快，开挖量小，对边坡扰动小，特别适合对工期要求紧的抢险工程。

4 钢管桩桩基承载力计算

由于原始地基承载力不能满足要求，采用小直径钢管灌注排桩+联系梁作为挡墙基础，实际是地基加固的一种方式，其主要是对挡墙提供竖向承载力，故需对钢管桩桩基承载力进行计算，以验证其是否满足挡墙地基承载力的要求。本次针对最不利工况下，进行钢管桩桩基承载力计算，选取计算断面如图6 所示断面，即衡重式挡墙墙高为4 m，钢管桩桩顶联系梁高1.5 m，钢管桩长10 m。

4.1 考虑桩周及桩端岩土的抗力所提供的单桩承载力

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）5.3.7［16］，钢管桩单桩竖向极限承载力标准值的计算公式：

式中各参数的意义详见《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）5.3.7。

计算得出钢管桩单桩竖向极限承载力特征值Ra=0.5×[Quk］=243.66 kN。根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）5.2.5，考虑承台效应的复合基桩竖向承载力特征值可按下式确定：

最终得出考虑承台效应的复合基桩竖向承载力特征值R=270.125 kN。

4.2 考虑桩身材料强度确定的单桩承载力

根据《建筑地基处理规范》（JGJ 79-2012）7.3.3［17］，由桩身材料强度确定的单桩承载力计算公式为：

通过计算得出由桩身材料强度确定的单桩承载力特征值Ra=157.865 kN。

故钢管桩单桩竖向承载力由桩身材料强度控制，其特征值为Ra=157.865 kN。

根据理正软件6.0 衡重式挡土墙模块的计算结果，暴雨工况下挡墙墙趾处最大地基承载力为146.159 kPa，钢筋混凝土联系梁的重度取25 kN/m3，则此时每延米联系梁上单根钢管桩承受竖向力：F=（146.159×2.5×1+25×2.5×1.5×1）/3=153.049 kN，小于上述所计算的单桩承载力特征值Ra，故钢管桩承载力满足要求。

5 工程处治措施

根据方案比选及钢管桩桩基承载力的计算结果，对该边坡进行了分段处治，具体措施如下（参见图7）：

图7 工程处治措施立面图Fig.7 Elevation of the treatment measures

（1）对已建挡墙段，在距挡墙顶外侧1.7 m 处设置Ⅰ型钢管排桩+联系梁进行加固。

（2）对未建挡墙段，设置Ⅱ型钢管排桩＋联系梁作为基础，联系梁顶修筑衡重式挡墙，根据覆盖层厚度，挡墙分为A 型挡墙（墙高为4 m）及B 型挡墙（墙高为3 m），挡墙基础与联系梁之间通过插筋增强联结。墙顶应与已建挡墙墙顶齐平等高，且面坡应在一个平面内，不得错开。A 型挡墙距离右侧边缘0.8 m 处预留排水口，高0.5 m，宽0.5 m，以方便挡墙回填后坡面汇水的流出。

（3）钢管桩注浆材料采用M30 水泥砂浆，采用二次灌浆施工工艺进行灌浆。

（4）挡墙施工完成后，墙背按设计坡比1∶1.5 进行回填，回填至与邻近院坝地面线齐平等高。

（5）在新建挡墙及已建挡墙顶部恢复围墙。

（6）围墙内的斜坡及回填段地面采用C15 砼进行封闭，厚度20 cm，以作为护坡及地平表面。

小直径钢管灌注排桩作为挡墙的基础，可有效解决挡墙地基承载力不足的问题；墙前采用小直径钢管排桩进行加固，增加了墙体的抗倾覆能力；采用C15 砼对墙背回填后的斜坡及回填段地面进行封闭，可防止由于地表水及雨水下渗，导致挡墙地基软化以及墙后土体容重增大，产生较大的水平推力，造成挡墙产生倾覆破坏。处治工程施工过程中及完成后未发现边坡有再次变形和滑塌的迹象，取得了较好的工后效果。

6 结语

（1）原挡墙所处边坡的地形条件及地质特征是诱发挡墙产生变形破坏的内因；墙体自身排水不畅，在强降雨作用下，地表水下渗，致使挡墙地基软化以及墙后土体容重增大，产生较大的水平推力，是导致墙体向临空方向倾倒、整体垮塌的主要原因。

（2）通过比选，对已建挡墙段和未建挡墙段分别采用不同型式的钢管灌注排桩+联系梁方案进行加固和处治。

（3）由于原始地基承载力不能满足要求，采用小直径钢管排桩+联系梁对地基进行加固，对挡墙提供竖向承载力，通过不同的方法计算钢管桩的单桩承载力特征值，证明了其满足设计要求，方案可行。

（4）挡墙修筑完成后，采用C15 砼对墙背回填后的斜坡及回填段地面进行封闭，可防止地表水及雨水下渗而造成墙体再次失稳。

（5）小直径钢管灌注排桩是将单根钢管灌注桩通过联系梁组合成空间整体框架，其具有施工速度快、开挖量小、对边坡扰动小的优点，特别适合对工期要求紧的抢险工程。在采用挡墙方案处治已发生滑塌的边坡时，采用小直径钢管灌注排桩的处治方式，可提高已建挡墙的抗倾覆能力；作为挡墙基础可有效解决大规模开挖基坑引发边坡二次滑塌等次生灾害问题。