牛劭臣 张青杰
新乡航空工业(集团)有限公司116厂 河南 新乡 453019
液压油滤过滤材料多选用金属纤维烧结毡,滑油油滤多选用玻纤滤纸,而燃油油滤则多采用金属丝编织网,金属丝编织网具有规则和均匀的孔口,可以滤除所有大于小孔尺寸的粒子,由于受材料表面孔口数量的限制,纳污容量较小,但经过清洗后仍可重复使用。
航空滤芯通常对滤层波纹高度尺寸有较高要求,烧结毡和玻纤滤材成型较好,波纹高度公差能够控制在±0.1mm以内,但金属丝编织网折褶过程由于自身回弹力大,波纹成型效果较差,折褶后波纹高度一致性难以保证±0.2mm的要求,主要体现在波纹高度逐渐降低,如某滤层滤材为不锈钢网MXW800/9和不锈钢网0.125/0.09,波纹高度要求17.5 0 -0.5,波纹数93,折褶后实测尺寸达到±0.5mm,不能满足产品需求。
小品种、多批量类滤层主要是单件加工,目前市场上多以拍板式为主,靠机械传动进行折褶,后侧有向前顶紧的气缸,滤材折褶后的波纹成型效果主要靠顶紧力实现,顶紧压力范围为0~0.3MPa可调。
图1 拍板式波纹机
由于滤网的强度和刚度的限制,单独一层滤网不能作为过滤元件使用的,须与相宜的保护网组合或多层滤网复合在一起使用,提供必要的刚度和刚度支撑滤网提供过滤功能,其中保护网选用金属丝编织方孔网,材料为0Cr18Ni9,常见的规格有0.475/0.111、0.125/0.090等,过滤网则选用金属丝编织密纹网,材料多为0Cr18Ni9,部分为N6。
1.2.1 0Cr18Ni9不锈钢金属丝编织网力学性能分析
金属丝编织网折褶前见图2,材料韧性较好,如表1所示,根据0Cr18Ni9的屈服强度,可以计算出衬网产生塑性变形的力[1]。屈服强度的计算公式:
图2 金属丝编织网折褶
式中:σ为屈服强度,单位MPa;F为材料屈服时所受的最小的力,单位N;S为受力材料的横截面积,单位mm²。
某滤层截面积为1 3.9 m m²,根据公式(1)可得:F=2.85KN。
表1 0Cr18Ni9的力学性能数据
?
图3 中,选用气缸为SC40X250,气缸理论输出力见表2,单位:牛顿(N)。
图3 顶紧气缸
表2 气缸推力
目前,波纹机上气缸调压范围为0~0.3MPa,由表2可得推力值为376.8N,远小于F=2.85KN,由此可见,顶压力无法对滤材产生塑性变形,仍存在弹性变形。
1.2.2 受力分析。滤材折褶过程见图4,波纹机折褶过程中,随着上下折刀往返运动,滤层成型后受折刀向后拨力,波纹推动气缸向后平稳运动,波纹数量越多,气缸位移越大,随之波纹自身弹力也会逐渐增大。
图4 波纹机折褶示意图
通过现场多次观察折波过程和对大量滤材进行折波试验,总结出了拍板受力情况对波纹成形的影响,见图5,如图所示,以力学平衡原理来解释波纹高度逐渐降低的问题。
图5 波纹受力示意图
波纹加工过程中,波纹对拍板会存在一个力F’,而其大小主要是由挤压力和波纹自身的弹性组成:
波纹弹力类似于弹簧:
k为弹力系数,x为伸长或缩短的长度;
由(1)和(2)得到:
1.2.3 解决措施。为了保证力F’不变,在波纹伸长量x逐渐增大的情况下,可以逐渐减小挤压力F。通过这种操作方法,可以解决丝径较细、回弹力较小的滤材折波成形的问题。
对于丝径较粗、弹力系数较大的滤材,根据公式(4),在波纹伸长量x逐渐增大的情况下,挤压力F减小至0后,而伸长量x仍在增大,造成力F’仍在不断增大,导致仍会出现波纹越来越低现象,因此该类滤材的折波成形就无法实现,目前,原材料如超过1m,工艺允许分两段折褶,然后波纹搭接电阻焊合缝,也可以解决该问题[3]。
而现实过程中,设计选用的滤材是按照滤网名义孔径尺寸选择的,我们可以通过更换滤网材料实现,如将0Cr18Ni9更换为镍网N6,该类滤网韧性和回弹力较小,易成形,即减小弹力系数,即可实现。
纸质滤材主要是因为纸质滤材易成形,几乎没有回弹力,拍板只受到波纹机设置的挤压力,因此不易出现波纹越来越低的现象。
另外,由加工经验和实际操作验证,纯金属网类波纹在加工过程中,上下垫两层纸有利于波纹成形,也可以提高波纹高度的一致性。
1.2.4 结果应用。目前,加工多层金属丝编织网滤层效果均较差,按照以上措施可以基本解决加工难题,波纹高度尺寸可以控制在±0.2mm以内,上述滤层是截至目前难度最大的,通过将不锈钢MXW850/10金属编织网更换为镍网MXW800/10后,再逐步探索工艺参数及顶压力减小的时机,已经顺利交付多个批次产品[2]。
对于多层金属丝编织网折褶,根据材料丝径,选择相应的顶紧力,然后逐步降低顶紧力,可以解决波纹高度逐渐降低的这一难题。
新产品设计时,要尽量避免选择不锈钢衬网和不锈钢过滤网组合折褶,可通过选择不同材质的滤材进行代替,如镍网MXW800/10代替不锈钢MXW850/10。