浅水中海洋核动力平台低频响应分析

梁双令，郭欣杰

(1.武汉第二船舶设计研究所，湖北 武汉 430064；2.太原（天津）重型机械有限公司，天津 300450)

0 引 言

随机波浪是具有各态历经性的平稳随机过程，许多学者根据某些特定海域的长期观测资料提出了多个波浪谱公式用于描述随机波浪。这些理论波浪谱的能量成分主要集中在0.2～2.0 rad/s 的波浪频率范围内，至于0～0.2 rad/s 的低频范围，一般没有波浪能量成分。然而，在近岸浅水海域，伴随着大幅度振荡的波浪时历，总会出现较明显的低频波浪成分，这即是在浅水非线性波浪中出现的低频能量成分[1]。该低频能量成分及其诱导的1 阶低频波浪力会导致总的低频波浪力大幅增加，从而导致单点系泊船体的低频运动响应以及由此产生的系泊力相比于数值计算有明显的增大。因此，为保证船体在浅水中低频响应预报的准确性，在总体设计流程中必须要考虑浅水波中低频能量成分的影响。

关于浅水中低频能量成分的存在及其形成机理，已被许多理论研究和实际观测所证实[2]。为分析其对船体纵荡、垂荡和纵摇低频响应的影响，主要包括低频波浪力和低频运动响应，许多学者都采用数值计算与水池试验相结合的方法。肖龙飞等[3]通过频域数值计算和模型试验研究，分析了浅水不规则波浪谱中低频成分对低频纵荡运动的影响，结果表明浅水低频纵荡运动响应主要是1 阶的，2 阶成分几乎可以忽略。李欣等[4]在线性三维势流理论的基础上，采用时域计算方法分析了浅水软刚臂系泊FPSO 的触底情况，并与模型试验进行了对比。郭彬[5]通过时域数值计算和模型试验分析了船体在浅水非共线风浪流海况作用下的运动性能与舷侧甲板上浪情况。

本文针对作业于渤海浅水海域的海洋核动力平台示范工程，通过数值计算和水池试验2 种方法得到浅水波浪谱，通过结果对比，分析浅水中的低频能量成分对平台纵荡、垂荡和纵摇3 个自由度上的低频波浪力和低频运动响应的影响。

1 理论基础

1.1 纵荡运动方程

单点系泊平台在迎浪不规则波作用下的低频纵荡运动方程可表示为[6]：

其中： x1L为 纵荡低频运动； a11(µ1) 和 B11(µ1)分别为固有频率 µ1对 应的附加质量和静水阻尼系数；C11为单点系泊系统提供的等效线性纵荡水平回复力系数； F1L为纵荡低频波浪力，包括1 阶低频成分和2 阶低频成分。

以纵荡低频波浪力作为输入，以纵荡低频运动作为输出，二者的能量谱密度函数关系可通过线性幅值传递函数进行表示，如下式：

其中： Sx1L(µ) 和 SF1L(µ)分别为纵荡低频运动和低频波浪力的谱密度函数。

在小阻尼条件下，纵荡低频运动的标准差 σx1L主要受到纵荡固有频率μ1附近运动的影响，因此 σx1L可以表示为[7]：

由式（3）可知，纵荡低频运动不仅受纵荡低频波浪力影响，也与运动阻尼、回复力系数有关。其中回复力系数与单点系泊系统的设计有直接关系，在本文讨论平台低频响应时，假设其为常量。因此影响纵荡低频运动响应大小的因素主要有纵荡低频波浪力和运动阻尼，而后者又包含静水阻尼和波浪慢漂阻尼两部分。

在浅水波中，纵荡低频波浪力不仅包含2 阶平均波浪力和2 阶波浪慢漂力，还必须考虑1 阶波浪力中的低频能量成分。对于1 阶低频波浪力，其谱密度函数可直接根据波浪谱密度函数 S (ω)和波浪力幅值响应函数 HF1L(ω)计算得到：

2 阶平均波浪力决定了平台的平均位移，可以表示为：

其中， T (ω,ω)为平均波浪力二次传递函数。

2 阶波浪慢漂力谱密度函数可以表示为：

其中， T (ω+µ,ω)为波浪慢漂力二次传递函数。1 阶波浪力和2 阶波浪慢漂了决定了平台在平均位移附近的运动幅度，即

静水阻尼系数与粘性有关，一般根据静水衰减试验结果计算得到，如下式[8]：

其中，无因次变量 δ可通过纵荡衰减曲线计算得到，如下式：

其中， n 为纵荡衰减次数； xn为 第 i 次纵荡运动幅值。

纵荡波浪慢漂阻尼是由波浪引起的，可以通过平均波浪力的二次传递函数计算得到，如下式[9]：

1.2 垂荡和纵摇运动方程

对于垂荡和纵摇运动，由于其固有频率处在波频范围内，所以主要表现为1 阶运动，而且其自身静水回复力远大于系泊系统提供的回复力，因此一般在频域计算中不考虑系泊系统的影响。基于线性势流理论，自由漂浮的平台在频率 ω的规则波作用下的1 阶低频运动方程如下式：

其中： aij(ω) 和 λij(ω) 分别为波浪频率 ω对应的附加质量和辐射阻尼系数； Cij为静水回复力系数；为1 阶低频波浪力。

与纵荡低频响应相同，垂荡和纵摇1 阶低频波浪力谱密度函数也可通过式（4）计算得到，而低频运动标准差可由下式计算得到。

2 海洋核动力平台

海洋核动力平台是我国核动力水面舰船示范工程，属浮动式核动力能源保障船式平台，由软刚臂单点系泊装置长期定位于渤海海域，主要解决渤海油气开采中的电力、淡水等能源需求。

平台整体有两部分组成：船体和软刚臂单点系泊系统，分别如图1 和图2 所示。平台作业场址平均海平面30.6 m，设计重现期为500 年。基于国家海洋环境预报中心监测数据， 相对于平均海平面重现期500 年最低水位为-5.1 m，因此平台的最小作业水深为25.5 m，属于浅水海域。

单点系泊系统的纵荡水平回复力曲线如图3 所示。图中x 为纵荡位移， Fx为纵荡水平回复力，二者成非线性关系，尤其是当位移比较大时更为明显。

3 数值计算结果与比较分析

3.1 不规则波校验

本文选取在上海交通大学海洋工程水池中模拟的一组不规则波， Hs= 5.0 m ， Tp= 10.3 s ， γ = 3，JONSWAP 谱。波浪谱密度的计算值与试验值对比结果如图4 所示。

图 1 船体网格划分示意图Fig.1 Sketch of ship meshing

图 2 软刚臂系泊系统总体布置Fig.2 General arrangement of soft yoke mooring system

图 3 单点系泊系统纵荡水平回复力曲线Fig.3 Horizontal restoring force of soft yoke mooring system in surge direction

图 4 波浪谱密度计算值与试验值对比结果Fig.4 Comparative results of calculating and experimental wave spectrums

由图可知，计算值与试验值吻合良好。但波浪谱的试验值在0～0.2 rad/s 的低频范围内出现了计算值所没有的能量成分，这即是在浅水中出现的低频能量成分。该浅水低频能量成分的存在，将对平台的运动响应和单点系泊系统的设计产生重要的影响，在实际工程设计中需要给予考虑。

3.2 纵荡低频响应

根据式（4）～式（6）可以计算得到纵荡1 阶低频波浪力谱、2 阶平均波浪力和2 阶波浪慢漂力谱，分别如图5～图7 所示。为分析浅水中的纵荡低频波浪力，以标准差为判断标准，波浪谱计算值和试验值2 种情况下的纵荡1 阶低频波浪力和波浪漂移标准差无因次比值以及平均波浪力大小的无因次比值如图8 所示。

对比波浪谱计算值和测量值2 种计算结果：

1）对比图5 和图7，在0～0.2 rad/s 的低频范围内，1 阶低频波浪力为1012量级，2 阶平均波浪力为1011量级，两者相差十倍至几十倍。这说明，在浅水海域，由于低频能量成分的存在，低频波浪力的主要贡献为1 阶低频波浪力，这一点与深水海域截然不同。

图 5 纵荡1 阶低频波浪力谱Fig.5 First order LF wave force spectrum in surge direction

图 6 纵荡2 阶平均波浪力Fig.6 Second order mean wave force in surge direction

图 7 纵荡2 阶波浪慢漂力Fig.7 Second order wave slow drift force in surge direction

图 8 纵荡低频波浪力标准差对比Fig.8 Standard deviation comparison of LF wave force in surge direction

2）由图8 可知，浅水低频能量成分对纵荡1 阶低频波浪力、2 阶平均波浪力影响较小，而对2 阶波浪慢漂力影响很大，考虑浅水低频能量成分相比于不考虑时2 阶波浪慢漂力增大1 倍左右。

由式（5）计算得到平均波浪力大小为186.8 kN，重现期500 年对应迎风迎流条件下的风载荷为340.4 kN和流载荷33.8 kN，因此对应平均系泊力为561.0 kN。由图3 可知，在该平均系泊力下，平台的平均位移为-1.70 m，此时系泊系统的纵荡水平回复力系数 C11为3.48 E5 N/m。纵荡固有频率μ1可由式（14）计算得到。

其中， a11(∞) 为频率为 ∞时的纵荡附加质量， 此时µ1为0.104 rad/s。

根 据 式（ 8 ） 和 式（ 1 0 ） 分 别 计 算 得 到 B11和Bwdd分别为1 001.1 kN·s/m 和39.8 kN·s/m。因此可由式（3）计算得到平台的1 阶、2 阶、总的低频纵荡运动，如图9 所示。

图 9 纵荡运动标准差对比Fig.9 Standard deviation comparison of motion response in surge direction

3.3 垂荡和纵摇低频响应

只考虑1 阶低频响应，垂荡和纵摇1 阶低频波浪力谱如图10 和图11 所示，1 阶低频运动响应如图12和图13 所示，而同样以各自的标准差研究浅水中的垂荡和纵摇低频响应，如图14 所示。

对比波浪谱计算值和测量值2 种计算结果：

图 10 垂荡1 阶低频波浪力谱Fig.10 First order LF wave force spectrum in heave direction

图 11 纵摇1 阶低频波浪力谱Fig.11 First order LF wave force spectrum in pitch direction

图 12 垂荡1 阶低频运动响应谱Fig.12 First order LF motion response spectrum in heave direction

图 13 纵摇1 阶低频运动响应谱Fig.13 First order LF motion response spectrum in pitch direction

图 14 垂荡和纵摇1 阶低频响应标准差对比Fig.14 Standard deviation comparison of first order LF response in heave and pitch direction

1）由图10 和图12 可知，浅水波浪谱中的低频能量成分对垂荡1 阶低频波浪力和1 阶低频运动响应的影响非常大；

2）由图14 可知，浅水低频能量成分使得垂荡1 阶波浪力增大1 倍左右，相应地使得垂荡1 阶运动响应增大38.2%，而对纵摇低频波浪力和低频运动响应影响较小。

4 结 语

本文针对作业于浅水海域的海洋核动力平台，采用数值模拟和水池试验2 种方法得到波浪谱密度函数并结合频域势流理论，分析浅水中平台纵荡、垂荡和纵摇3 个自由度上的低频响应，包括低频波浪力和低频运动响应的影响，经过结果对比可以得出如下结论：

1）浅水中的低频能量成分在通常数值计算中所应用的不规则波理论中是不存在的，由于其对平台的低频波浪力和低频运动响应十分重要，在理论预报时必须予以特别重视；

2）浅水低频能量成分对平台纵荡2 阶波浪慢漂力和纵荡1 阶低频运动响应影响很大；

3）浅水低频能量成分使得垂荡1 阶低频波浪力和1 阶低频运动响应出现了非常大的能量成分，说明其对垂荡低频响应影响很大。