曾 蓉 李俊业
(1.成都兴蜀勘察基础工程公司,四川 成都 610072; 2.四川岷江港航电开发有限责任公司,四川 乐山 614000)
拟建项目分为A区和B区,规划建设净用地面积71 225.00 m2,总建筑面积332 391.82 m2。根据勘察报告,A区测得地下水位为2.0 m~2.6 m,B区测得地下水位为2.0 m~2.4 m,对应高程均为503.52 m~505.22 m;而由区域水文资料及场地附近工程经验可知,场地丰、枯水期地下水变幅一般为1.0 m~2.0 m,同时结合现场调查及当地水文局访问,场地东侧江安河最近数年洪水,均会淹没场地低洼地段,其对应高程约为506.50 m,根据调查历史最高洪水位较常年洪水位高出1 m~2 m,即历史最高洪水位对应高程为508.50 m。由此表明,若发生历史最高洪水,大部分场地均处于淹没区内,建议对江安河做好防洪堤等措施防洪以及地下室防进水、淹没措施,并对纯地下室按历史最高洪水位进行抗浮设计,其对应高程为508.50 m。
表1 拟建建筑物概况一览表
结合表1拟建建筑物一览表可知,若发生历史最高洪水,大部分场地均处于淹没区内,所有建筑物的基础均位于地下水位以下,根据设计要求,项目A区应对4号楼及主楼外单层地下室区域约为23 103.63 m2采取抗浮锚杆措施,抗浮力标准值为23.00 kN/m2;项目B区应对17号楼及主楼外单层地下室区域约21 552.23 m2采取抗浮锚杆措施,抗浮力标准值为23.00 kN/m2,见图1,图2。
根据设计要求和本工程的特点,本工程抗浮锚杆拟采用以下方案[1-3]:
1)锚杆杆体采用三级螺纹钢;
2)锚杆布置在板或独立柱基下;
3)锚杆钢筋的预留筋锚入板中,不设置锚头;
4)锚杆初步计算时,A区、B区锚杆均按2.0 m×2.0 m正方形布置,实际抗浮锚杆布置在跨度较大区域、外墙区域、筏板及后浇带的周边区域,将根据实际平面尺寸适度调整间距。
A区、B区锚杆按照2.0 m×2.0 m正方形布置,每根锚杆的面积为4.00 m2;A区、B区抗浮锚杆设计轴向拉力设计值:4.00×23.00=92 kN;各区域锚杆轴向拉力设计值见表2。
表2 抗浮锚杆轴向拉力设计值表
按下式计算配筋量[4]:
式中:AS——锚杆钢筋截面面积,mm2;
fy——锚筋抗拉强度设计值,kPa,本工程采用Ⅲ级钢,取360 N/mm2;
Kb——锚杆杆体抗拉安全系数,永久性锚杆取2.2。
根据以上计算公式和计算参数,计算结果如下:
A区、B区钢筋截面面积:AS=562.22 mm2。
A区、B区配筋根数:当采用2根Ф20Ⅲ级螺纹钢时,钢筋截面=628>562.22。
抗浮锚杆锚固段长度可按式(1),式(2)进行估算,并取其中的较大值[4-6]。
(1)
(2)
式中:K——锚杆锚固体的抗拔安全系数,取2.6[1];
Nt——锚杆轴向拉力设计值,kN;
la——锚杆锚固段长度,m;
frbk——岩土层与锚固体极限粘结强度标准值,kPa。
根据勘察报告,抗浮区域埋深基本都在-6 m(标高502.7 m)以下,涉及的岩土以松散以上的卵石土为主,按勘察单位提供的地基土与锚固体极限粘结强度标准值frbk建议值可取120 kPa,见表3;D为锚固体直径,取0.15 m;d为钢筋的直径;n为杆体根数;fb为钢筋与锚固砂浆间的粘结强度设计值,取2.4[4]。
表3 地基土与锚固体极限粘结强度标准值frbk建议值
根据以上计算公式和计算参数,计算结果如下:
A区、B区:根据式(1),la=4.3 m;根据式(2),la=0.93 m;
二者取大值,la=4.3 m。
根据计算公式,本工程锚杆设计计算如表4所示。
表4 抗浮锚杆工程锚固段长度计算结果
根据上述公式进行计算,计算结果如表5所示。
选取地层情况最差点按公式∑qili及锚杆长度验算单根抗浮锚杆的抗拔力,根据勘察单位提供的场区内A区和B区勘察报告(含补充勘察及补充说明),A区、B区最差地层的数据见表6,验算结果见表7。
表5 抗浮锚杆工程设计结果
表6 A区、B区最差地层相关数据表
表7 抗浮锚杆验算结果表
根据抗浮锚杆设计计算,抗浮锚杆设计简述如下:
1)锚杆布置在板下,A区、B区均按照2.0 m×2.0 m的间距正方形布置,A区布置抗浮锚杆5 875根,B区布置抗浮锚杆5 414根。
2)抗浮锚杆锚固体直径150 mm,A区、B区单根锚杆总长度6.0 m(含预留段约1.0 m)。
3)A区、B区锚杆钢筋采用2根Ф20的Ⅲ级螺纹钢,预留在基础里面的钢筋长度不小于35d=0.70 m。锚杆钢筋的预留筋锚入筏板中,不设置锚头。