低渗透储层不同流动单元可动流体赋存特征及生产动态分析——以鄂尔多斯盆地姬塬地区长6段储层为例

任 颖，孙 卫，张 茜，任大忠，吴彦君，3，刘登科，魏晓娥，马晓玲

(1.西北大学地质学系/大陆动力学国家重点实验室，陕西西安 710069；2.大庆油田有限责任公司第二采油队地质大队，黑龙江大庆 163000；3.延长油田股份有限公司青化砭采油厂，陕西延安 716000)

低渗透储层不同流动单元可动流体赋存特征及生产动态分析
——以鄂尔多斯盆地姬塬地区长6段储层为例

任 颖1，孙 卫1，张 茜1，任大忠1，吴彦君1，3，刘登科1，魏晓娥1，马晓玲2

(1.西北大学地质学系/大陆动力学国家重点实验室，陕西西安 710069；2.大庆油田有限责任公司第二采油队地质大队，黑龙江大庆 163000；3.延长油田股份有限公司青化砭采油厂，陕西延安 716000)

利用高压压汞、恒速压汞、核磁共振、铸体薄片、物性等分析测试手段及试油资料，对姬塬地区长6段储层进行了流动单元的划分，同时分析不同流动单元微观孔隙结构特征及其对可动流体饱和度的影响，进而研究其生产动态的差异。结果表明:研究区四类流动单元微观孔隙结构差异明显，是造成其可动流体饱和度差异的主要因素。其中，喉道半径分布形态及主流喉道半径大小起了决定性作用。在油气田开发阶段中，应该根据不同流动单元的微观孔隙结构差异性特征，实施合理有效的开发方案。

姬塬地区 长6储层 流动单元 可动流体饱和度 微观孔隙结构 生产动态

Ren Ying，Sun Wei，Zhang Xi，Ren Da-zhong，Wu Yan-jun，Liu Deng-ke，Wei Xiao-e，Ma Xiao-ling.Characteristics ofm ovab le fluids and study of production perform ance in different flow units of low－permeability reservoirs:An example from the Chang 6 block of the Jiyuan oilfield in Ordos Basin [J].Geology and Exp loration，2016，52(5):0974－0984.

0 引言

流动单元是在空间上连续分布的具有相似的岩石物理特性和渗流特征的储集体(刘吉余，2000；李阳，2003；刘仁静等，2009)，它的研究是深化和发展油藏特征的关键，揭示剩余油分布的重要指标。可动流体饱和度参数是评价储层品质和计算油气储量的重要参数，其在表征微观孔隙结构及流体在孔隙中赋存特征方面具有重要的价值(王为民等，2005；高辉等，2008；任大忠等，2014)。本文将从流动单元角度出发，分析不同流动单元储层微观孔隙结构特征，同时结合可动流体赋存特征，探讨不同流动单元储层孔喉特征参数与可动流体饱和度之间的关系，从而为后期提高油气田开发效果，提高采收率提供科学的理论依据。

1 研究区地质特征及流动单元划分

1.1 基础地质特征

姬塬地区位于鄂尔多斯盆地中西部(图1)，主力含油层长6段为内陆湖泊三角洲沉积，发育有三角洲前缘水下分流河道和分流间湾(王昌勇等，2008；杨华等，2013)。含油砂体厚度小，连通性差，厚度横向变化较大，呈强非均质性，孔隙度主要集中在8%～14%，渗透率主要集中在0.2×10－3μm2～0.8×10－3μm2，是典型的低孔、低渗岩性油气藏，开发难度大。

1.2 流动单元划分

储层流动单元是岩性、物性和渗流特征的综合反映，能够体现储层的非均质性，代表特定的沉积环境和渗流场(李阳，2003)。研究区采用Q型聚类分析法，选取孔隙度、渗透率、有效厚度、储层品质系数、渗透率变异系数5个参数，对研究区长6储层岩心物性分析数据较齐全的124口井进行样品聚类，将储层划为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ类流动单元(表1)。

图1 姬塬油田区位置图Fig.1 Map show ing the location of the Jiyuan oilfield

表1 姬塬地区长6储层流动单元分类参数统计表Table 1 Statistics of classified parameters for flow units in the Chang 6 reservoir of the Jiyuan area

2 不同类型流动单元储层特征

2.1 不同流动单元储层物性特征

Ⅰ类流动单元是该研究区最好的储层，物性最好，渗流能力强，孔隙度介于10.54%～14.72%，平均为12.12%；渗透率介于0.18×10－3μm2～3.65× 10－3μm2，平均为0.87×10－3μm2；Ⅱ类流动单元物性次之，孔隙度介于8.61%～13.65%，平均为11. 60%；渗透率介于0.18×10－3μm2～3.65×10－3μm2，平均为0.66×10－3μm2，Ⅰ、Ⅱ类流动单元储层主要分布于三角洲前缘亚相水下分流河道。Ⅲ类流动单元物性一般，孔隙度介于8.41%～11.52%，平均为10.11%；渗透率介于0.21×10－3μm2～2.77 ×10－3μm2，平均为0.54×10－3μm2，此类流动单元储层多发育于河道侧翼，砂体厚度较小；Ⅳ类流动单元储层物性最差，孔隙度介于8.19%～10.90%，平均为9.77%；渗透率介于0.14×10－3μm2～1.23×10－3μm2，平均为0.40×10－3μm2，主要位于河道边缘，砂体厚度薄，该类流动单元储层流体流动性能极差。2.2 不同流动单元储层微观孔隙结构特征

(1)Ⅰ类流动单元

岩性以细粒砂岩为主，碎屑成分主要为长石，石英含量低，颗粒分选好(图2)，面孔率大于5%，砂地比大于0.6，主要成岩相类型为绿泥石膜胶结残余粒间孔相和长石溶蚀相，含油饱和度大于50%，泥质含量小于15%，储层非均质性强，其在平面上分布范围最小、连片性差，呈豆状零星分布。

该类流动单元排驱压力低，平均为0.34MPa，孔喉歪度平均为1.66，分选系数介于1.06～1.68，最大进汞饱和度平均值为89.99%(表2)，孔喉半径集中在0.4μm～2.6μm之间的对孔喉进汞贡献最大(图3)，毛管压力曲线表现为具有相对偏向图左下方宽的平台，说明Ⅰ类流动单元储层孔喉分布集中、孔喉粗，分选中等，最大进汞量最高，是研究区储集性能和渗流能力最好的储层。

(2)Ⅱ类流动单元

岩性以细粒砂岩和粗粉砂岩为主，砂体发育，面孔率在3.8%～5%，砂地比在0.5～0.6，主要分布长石溶蚀相带内，含油饱和度在35%～45%，泥质含量在13%～18%，平面上Ⅱ类储层分布在分流河道的发育部位，连片性较Ⅰ类稍好，多呈片状分布，以镶边状包绕在Ⅰ类储层周边，由中心向边缘砂体逐渐变薄，物性变差，整体显示为中等－强非均质性。

图2 姬塬地区不同流动单元镜下孔喉结构特征Fig.2 Photos show ing structural characteristics of pore and throat in different flow units of the Jiyuan area

表2 研究区长6段不同流动单元储层样品高压压汞孔隙结构参数统计表Table 2 Statistics of parameters about pore－throat structure With high pressure injection in different flow units in Chang 6 reservoir of the study area

该类流动单元排驱压力中等，平均0.87MPa，较Ⅰ类排驱压力高，但相对Ⅲ、Ⅳ类低，孔喉歪度平均1.36，分选系数在0.14～2.57，最大进汞饱和度平均值为86.03%(表2)，对进汞贡献大的孔喉半径主要集中在0.16μm～1.0μm(图3)，毛管压力曲线具相对偏向图左下方较宽的平台，相对于Ⅰ类流动单元曲线更偏右上方，说明Ⅱ类流动单元储层的孔喉分布相对集中，孔喉较粗、分选较好，水下分流河道或与河道中心相连的河道边部常见此类储层。

图3 不同流动单元储层毛管压力曲线图Fig.3 Capillary pressure curves in different flow units of the reservoir

(3)Ⅲ类流动单元

主要岩性为细粒、极细粒砂岩，面孔率在6.3% ～3%，砂地比在0.3～0.5，长石溶蚀相和高岭石胶相为该类储层的主要成岩相类型，含油饱和度在56%～25%，平面上砂体呈条带状展布，整体显示为中等－强非均质性。

该类流动单元储层排驱压力较前两类高，平均1.53MPa，孔喉歪度平均为0.89，分选系数在0.10 ～3.16，最大进汞饱和度平均值为72.30%(表2)，进汞所对应的孔喉半径主要分布在0.04μm～0.10μm(图3)，毛管压力曲线呈略偏向右上方窄的平台，说明Ⅲ类流动单元储层孔喉较细、分选一般，主要集中分布在水下分流河道边部或砂含量大的分流间湾等处。

(4)Ⅳ类流动单元

岩性主要为粉砂岩，粘土杂基含量较高，面孔率小于4%，主要分布在碳酸盐胶结相和压实压溶相中，含油饱和度平均值在30%以下，连晶式胶结，孔喉被充填，连通性差，平面上位于边缘地带，条带状，呈不均匀团块延伸状分散在Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ类流动单元储层四周。

该类流动单元储层排驱压力最高，平均为3.18MPa，孔喉歪度平均为1.49，分选系数在0.06 ～3.55，最大进汞饱和度平均值为69.24%(表2)，孔喉主要集中在0.04μm～0.60μm，该类流动单元储层毛细管力曲线具有向右上方很窄的平台或者几乎没有平台(图3)，说明其孔喉半径细，分选差，储集性能和渗流能力都是该研究区最差的储层类型，可以看作是无效储层。

从上述孔喉分布特征参数及毛管压力曲线图综合分析可知，研究区长6储层不同流动单元具有不同的微观孔隙结构。Ⅰ流动单元储层孔喉半径大，分布范围广，微观孔隙结构最好；Ⅱ、Ⅲ类流动单元储层孔喉半径较小，分布范围一般，微观孔隙结构次之，是研究区最普遍发育的流动单元类型；Ⅳ类流动单元孔喉半径小，分布范围窄，微观孔隙结构差，研究区该类储层少见，可视为无效储层。

3 不同流动单元可动流体赋存特征

3.1 核磁共振实验研究不同流动单元可动流体

核磁共振实验可以测量可动流体赋存状态，弛豫时间是表观其特征的重要物理量，不仅受岩石物性影响，同时受流体特征影响(师调调等，2012)。不同岩石孔喉的弛豫时间不同，表现为不同的T2谱峰形态特征，从而可判断孔喉特点。当岩心饱和水后，孔隙内的水一部分处于束缚不可动状态，另一部分处于自由可动状态，小半径孔隙T2弛豫时间短，为束缚流体。反之，大孔隙半径T2弛豫时间长，为可动流体(师调调等，2012；孙卫等，2012)。当孔隙半径减小到一定程度时，孔隙中的流体不能流动，而此时孔隙半径大小所对应的弛豫时间称为截止值，大于此截止值的为可动流体，小于此截止值的为束缚流体，从而确定储层含油饱和度的上限(高辉等，2011；师调调等，2012；任大忠等，2015)。

本次实验选取三类有效流动单元储层的岩心样品进行化验分析，实验结果如表4。实验中束缚流体与可动流体的T2弛豫时间界限值为13.895ms(由大量砂岩岩心离心实验测定得到)。由不同流动单元的岩样T2弛豫时间分布图可以看出，既存在单峰又存在双峰(图4)，单峰为III类流动单元储层，峰值位于截止值左侧，说明此类流动单元储层孔隙类型单一且较小，双峰主要有两种分布形态：I类流动单元储层的左低右高形峰和II类流动单元储层的左高右低形峰，说明此两类流动单元储层孔隙大小分布均存在大孔和小孔的现象。

表4 姬塬地区长6储层不同流动单元核磁共振可动流体饱和度相关参数统计表Table 4 Statistics of parameters aboutmovable fluid saturation of different flow units in the Chang 6 reservoir of the Jiyuan area

根据表中核磁共振可动流体饱和度相关参数统计(表4)，I类流动单元储层可动流体饱和度和可动流体孔隙度值最高，分别为63.30%和7.47%，束缚水体积占孔隙总体积的百分含量最低，为36.70%。其次是II流动单元，可动流体饱和度为40.12%、可动流体孔隙度为5.11%以及束缚水饱和度为59.88%。III类流动单元储层可动流体饱和度和可动流体孔隙度值最低，分别为31.74%和3.07%，束缚水饱和度最高，为68.26%。由T2谱图4中可以看出，I类流动单元大孔喉相对较多，小孔喉较少，而II流动单元相反，小孔喉相对较多，大孔喉较少，而III类流动单元孔喉单一且小孔喉多，由此可以看出，不同流动单元储层孔喉差异决定了赋存在孔喉中的可动流体含量的相对多少。

3.2 不同流动单元孔喉结构参数对可动流体赋存特

不同类型流动单元储层可动流体饱和度具明显差异，导致这种差异的影响因素较多，如储层物性，孔喉特征、粘土矿物存在形式及充填孔喉程度以及沉积相、油层分布、构造位置都会对可动流体饱和度造成不同程度的影响(王为民等，2001；熊伟等，2009)。下面将主要从微观孔喉结构探讨不同流动单元储层可动流体赋存特征影响因素。

图4 不同流动单元核磁共振T2谱频率分布图Fig.4 Frequency distribution of NMR T2spectra of different flow units

3.2.1 不同流动单元孔、喉半径的影响

由孔隙、喉道半径加权平均值与可动流体饱和度相关性图可以看出(图6、图7)，储层孔隙半径加权平均值与可动流体饱和度正相关性较差(相关系数为0.5937)，而喉道半径加权平均值与可动流体饱和度呈较强的正线性相关(相关系数为0.7046)。随着喉道半径的增大，可动流体饱和度也逐渐增大，说明不同流动单元储层其孔隙半径差异小，对可动流体饱和度影响不明显，而起主要影响因素的是喉道半径大小。喉道半径越大，且大喉道数量越多，可动流体饱和度越高，反之，可动流体饱和度越低。

图5 不同流动单元核磁共振T2谱累计分布图Fig.5 Accumulative distribution of NMR T2spectra of different flow units

图6 可动流体饱和度与孔隙半径加权平均值关系Fig.6 Relation between movable fluid parameters and the weighted average of pore radius

图7 可动流体饱和度与喉道半径加权平均值关系Fig.7 Relation between movable fluid parameters and the weighted average of throat radius

由表5可以看出，Ⅲ类流动单元储层的喉道半径加权平均值为0.428μm，Ⅱ流动单元储层喉道半径加权平均值为0.574μm，Ⅰ类流动单元储层为0.886μm，其喉道半径明显大于前两类流动单元储层，且发育程度高，流体容易流动，可动流体饱和度高，由此进一步说明喉道半径差异是影响不同流动单元可动流体饱和度的主要因素。

3.2.2 不同流动单元主流喉道分布的影响

不同流动单元储层喉道半径分布特征不同，Ⅰ类流动单元储层喉道半径分布范围广(图8)，主要介于0.5μm～1.2μm，峰值为1.0μm，主流喉道平均值为0.963μm(表5)，主流喉道半径大，能够形成连通的孔喉网络，可动流体饱和度高。相比于Ⅰ类流动单元储层，Ⅱ流动单元储层喉道半径较窄(图8)，主要介于0.2μm～1.1μm，峰值为0.6μm，主流喉道平均值为0.572μm(表5)，仅有47.5%的喉道集中在0.5μm～1.2μm对渗透率起作用(图9)，可动流体饱和度较低。Ⅲ类流动单元储层喉道半径分布范围最窄(图8)，集中分布在0.3μm～0.7μm，峰值为0.5μm，主流喉道平均值为0.435μm(表5)，此类流动单元储层尽管喉道分布相对较为集中，但主流喉道半径小，不连通，赋存流体难以流动，可动流体饱和度低。因此，不同流动单元储层可动流体不仅受孔、喉半径大小的影响，而且受喉道半径分布特征及主流喉道半径大小的影响，主流喉道半径越大，大喉道数量越多，可动流体饱和度越高，反之，可动流体饱和度越低。

图8 不同流动单元储层喉道半径分布特点Fig.8 Distribution characteristic of throat radius in different flow unit

表5 姬塬地区长6储层不同流动单元恒速压汞微观孔喉结构参数特征统计表Table 5 Statistics of parameters ofm icro－pore structure characteristics of different flow units in the Chang 6 reservoir of the Jiyuan area

图9 不同流动单元储层渗透率贡献分布特点Fig.9 Distribution characteristic of permeability devotion in different flow unit

3.2.3 不同流动单元有效孔、喉体积的影响

不同流动单元储层有效孔、喉体积存在明显差异(表5)。有效孔、喉体积是有效孔隙、喉道半径与单位体积孔隙个数、喉道个数的函数(肖开华等，2014；任大忠等，2015)。样品的孔隙、喉道半径越大，孔隙、喉道数越多，孔隙、喉道体积越大。喉道发育程度越高，流体越容易流动(肖开华等，2014)。利用孔隙、喉道进汞饱和度可以从一定程度上定量反映孔隙、喉道的体积大小。不同流动单元储层孔隙进汞饱和度与可动流体饱和度呈线性相关，且相关性很好(相关系数R2为0.8178)(图10)，表现为孔隙进汞饱和度越大，可动流体饱和度就越高，而喉道进汞饱和度与可动流体饱和度的线性相关性一般(相关系数为R2为0.302)(图11)，说明不同流动单元储层有效孔隙体积对可动流体的影响程度较喉道更大。

图10 可动流体饱和度与总孔隙进汞饱和度关系Fig.10 Relation between movable fluid parameters and themercury saturation of pore

图11 可动流体饱和度与总喉道进汞饱和度关系Fig.11 Relation between movable fluid parameters and themercury saturation of throat

三类流动单元储层在喉道进汞饱和度相差不大的情况下(介于20%～30%之间)，不同流动单元储层可动流体饱和度差异非常明显，即较小差异的喉道进汞饱和度却对应着较大的可动流体饱和度(图11)，表明位于孔隙体积中的流体全都是可动的，而喉道体积中的流体一部分为可动流体(位于大喉道)，一部分为束缚流体(小喉道)。因此，喉道半径及体积的分布特征是影响可动流体饱和度的控制因素。

例如，Ⅲ类流动单元储层孔隙类型单一，微孔含量多，喉道半径小，孔喉不连通，物性较差，有效孔、喉体积小，使得绝大部分流体处于微孔和小喉道中，成为束缚流体，而可动流体则主要处于大孔隙中。而Ⅰ类流动单元储层喉道半径大，孔喉连通性好，有效孔、喉体积大，物性好，可动流体含量高。

3.3.4 不同流动单元孔喉半径比的影响

孔喉半径比可以反映不同流动单元储层的孔隙和喉道相对空间的大小，从而体现出不同储层内的非均质性(师调调等，2012；任大忠等，2014)。由图12中可以看出，不同流动单元储层的孔喉半径比与可动流体饱和度呈较强的负相关性(相关系数R2为0.6099)，说明随着孔喉半径比的逐渐增大，可动流体饱和度依次降低。三类流动单元储层孔喉半径比差异明显，好的流动单元(I类流动单元)储层孔喉半径比小，孔喉结构均匀，非均质性弱，流体容易流动，可动流体饱和度高，而差的流动单元(Ⅲ类流动单元)储层孔喉半径比大，孔喉大小分布不均，非均质性强，较大孔隙被较小喉道包围，驱替时容易发生卡断，流体被束缚在孔喉中，可动流体饱和度低。

图12 可动流体饱和度与孔喉半径比加权平均值关系Fig.12 Relation between movable fluid parameters and the weighted average of pore throat radius ratio

4 不同流动单元生产动态

对研究区长6段储层70多口井生产动态资料及三口典型井试油资料分析可知，低渗透储层油水相总体表现为共渗区窄，束缚水饱和度高，驱油效率低，不同类型流动单元微观孔隙结构特征不同，使得其可动流体赋存差异明显，进而在开发阶段导致不同流动单元生产动态特征的不同(表6、图13)。

表6 姬塬地区长6不同流动单元储层试油结果Table 6 Test results of different flow units in the Chang 6 reservoir of the Jiyuan area

Ⅰ类流动单元储层以长石溶蚀孔－残余粒间孔为主，平均面孔率为3.21%，此类储层孔隙空间较大，喉道半径最大(表5、图3)，连通性最好，最大进汞饱和度高，流体渗流能力好，油水两相共渗时干扰较弱。试油产液量较高且含水率最低，孔喉半径比最小且配位数最高，试采初期日产液量较高(2.3t/ d)，含水率最低(14%左右)但上升较快，稳定周期最长。

Ⅱ类流动单元储层以溶蚀孔－弯片状喉道为主，平均面孔率为3.32%，此类储层孔隙空间大，喉道半径较大(表5、图3)，连通性较差，最大进汞饱和度较低，流体渗流能力较差，油水两相共渗时干扰较强。试油产液量最高且产水率最高，孔喉比较大，试采初期日产液最高(5.0t/d左右)，含水率最高(55%左右)但快速减少，稳定周期较长。

Ⅲ类流动单元储层以晶间孔－溶蚀孔为主，粒间孔很少，平均面孔率为2.7%，此类储层孔隙空间最小，喉道很细(表5、图3)，连通性最差，最大进汞饱和度低，流体渗流阻力大，油水两相共渗时干扰强烈。试油产液量最低且产水率较高，孔喉比最大且配位数最低，试采初期日产液最低(1.2t/d左右)，含水率一般(20%左右)但上升最快，稳产周期最短。

由生产动态分析可知，Ⅰ类流动单元储层可动流体饱和度高，渗流能力强，产能贡献大，但含水率上升快，所以在开发早期是生产重点；Ⅱ类流动单元储层可动流体饱和度较高，渗流能力较强，含水率上升较慢，是后期开发挖潜的重点。Ⅲ类流动单元储层可动流体饱和度低，物性差，开发难度大。

图13 姬塬地区长6储层不同流动单元典型单井试采曲线图Fig.13 Production test curves of typical single wells With different flow units in the Chang 6 reservoir of the Jiyuan area

5 结论

(1)姬塬地区长6段储层可分为四类流动单元，其中Ⅰ类流动单元储层物性最好、可动流体饱和度最高，Ⅱ、Ⅲ类流动单元储层次之，Ⅳ类流动单元储层物性最差，可动流体饱和度最低，可视为无效储层。

(2)研究区不同流动单元储层微观孔隙结构不同，进而导致赋存在其中的可动流体饱和度存在差异。Ⅰ类流动单元孔喉半径大且孔喉比最小，连通性好，退汞效率最高，可动流体饱和度最高；Ⅱ类流动单元孔喉半径较大且孔喉比较大，连通性次之，退汞效率一般，可动流体饱和度较高；Ⅲ类流动单元孔喉半径大且孔喉比小，连通性差，可动流体饱和度低。

(3)微观孔隙结构差异是低渗透不同流动单元储层可动流体赋存的主要影响因素，其中，喉道半径分布形态及主流喉道半径大小是影响可动流体饱和度的决定性因素。

(4)不同流动单元储层生产动态特征不同，开发阶段应针对不同流动单元的微观孔隙结构差异制定合理的开发方案。

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Characteristics of Movable Fluids and Study of Production Performance in Different Flow Units of Low－Permeability Reservoir：An Example From the Chang 6 Block of the Jiyuan Oilfield in Ordos Basin

REN Ying1，SUNWei1，ZHANG Xi1，REN Da-zhong1，WU Yan-jun1，3，LIU Deng-ke1，WEIXiao-e1，MA Xiao-ling2

(1.Department ofGeology/State Key Laboratory ofContinental Dynamics，Northwest University，Xi'an，Shaanxi 710069；2.The Second Oil Production Crew ofDaqing Oilfield Co.Ltd.，Daqing，Heilongjiang 163000 3.Qinghuabian Oil Production Crew of Yanchang Petroleum(Group)Corp.Ltd.，Yanan，Shaanxi 716000)

The purpose of this work is to divide flow units and analyze theirmicroscopic pore structure and its influence on that saturation degree of these fluids in the Chang 6 reservoir of the Jiyuan area.It uses various data available including high pressuremercury injection，constantmercury injection，nuclearmagnetic resonance，casting lamella and petro－physical analysis.Furthermore，the differential production performance is studied.Results show that the study area can be divided into four types with distinctmicroscopic pore structure characteristics，which can account for the differences of movable fluid saturation.Of them，the distribution pattern of throat radius and the size ofmain throat radius play a conclusive rule.During the development of the oilfield，reasonable and effective exploitation schemes should be implemented based on the differentmicroscopic pore structure characteristics of each type of the flow units.

Jiyuan area，Chang 6 reservoir，flow unit，movable fluid saturation，microscopic pore structure，production performance

TE132

A

0495－5331(2016)05－0974－11

2015－12－21；[修改日期]2016－07－25；[责任编辑]陈伟军。

国家科技重大专项大型油气田及煤层气开发(2011ZX05044)、陕西省自然科学基础研究计划－青年人才项目(2016JQ4022)、中国博士后科学基金(2015M582699)和研究生自主创新项目(YZZ15019)联合资助。

任 颖(1991年－)，女，硕士研究生，主要从事油气藏地质与开发研究工作。E-mail：renyingivy＠163.com。