某隧道底板大规模突水原因分析与处治技术

2016-03-01 09:07徐海廷
隧道建设(中英文) 2016年1期
关键词:隧道

焦 雷, 邹 翀, 徐海廷

(中铁隧道勘测设计研究院, 河南 洛阳 471009)



某隧道底板大规模突水原因分析与处治技术

焦雷, 邹翀, 徐海廷

(中铁隧道勘测设计研究院, 河南 洛阳471009)

摘要:某隧道在穿越破碎盐溶角砾岩与完整石膏夹层接触带时,由于充足的地表水源和良好的补给通道,引发隧道底部3 800 m3/h的大规模突水,给周边环境和施工安全造成严重破坏和威胁。如何有效的处治隧道底部如此大的突水,控制施工风险和保证隧道结构稳定成为最关键的技术问题。经过多种方案对比研究,通过“先引后堵、先径向加固再底板封堵、先易后难局部集中处理”的总体步骤,实现了隧道底部突水由快速流动状态到相对静止状态的转变,为隧道底部注浆堵水提供施作条件,再通过径向注浆和深孔底板注浆降低围岩的渗透系数和提高隧道结构稳定性,控制地下水流失,不给通车运营留下质量和安全隐患。

关键词:隧道; 底板突水; 原因分析; 深孔底板注浆

0引言

随着我国交通基础建设的迅猛发展,深长隧道的修建越来越多,隧道遇到突水问题也日益增多,而断层破碎带突水在隧道突水中占的比例很大。隧道突水对施工安全和周围环境影响很大,甚至会影响到隧道后期运营。因此分析隧道突水原因,根据突水的关键因素探讨突水处治技术显得非常重要。隧道突水是由于隧道的掘进破坏了含水层结构,使水动力条件和围岩力学平衡状态发生改变,以致地下水体所储存的能量以流体(有时有固体物质伴随)高速运移形式瞬间释放而产生的一种动力破坏现象。

现有关于隧道大规模突水的处治方法,一种是采取排的方式,通过排水后,带水开挖通过,另一种是采取注浆堵水和加固后开挖通过。排水的方式对于高压富水断层而言,由于水量大水压高易出现较大的涌泥突水事故,且对生态环境影响较大。堵水技术一般采用冻结法和帷幕注浆加固法。文献[1-2]认为隧道的突涌水不仅严重危及隧道施工的安全,影响隧道施工的进度,而且常常会使隧道建成后运营环境恶劣,地表环境恶化,给人们的生产和生活造成重大的损失。文献[3]认为冻结法适用于准静态水,不适用于动态水,泄能降压法可控性差,易引起巨大的环境地质灾害,帷幕注浆加固法存在注浆盲区,加固效果较差,在高压富水地段开挖风险较大。文献[4-5]结合工程实践,介绍了传统的突水、突泥断层隧道施工技术,如冻结法、泄能降压法和帷幕注浆加固法。文献[6-7]提出特大突涌水的处理原则为“先易后难、先引后堵、先顶拱后边墙再底板、局部集中处理”。文献[8-9]分析高风险隧道涌水的原因及其与断层破碎带围岩、地下水、地质构造之间的联系,提出相应的工程对策。文献[10-11]对岩溶隧道突水进行动态风险评估,并根据综合超前地质预报结果,对突水治理方案进行动态优化设计,确定治理区段与治理方案。文献[12]提出超前地质探测与水文监测是制定治水方案的基础,超前预注浆减压,限量、限时排放是治水施工的关键。文献[13-14]介绍了中天山隧道高水压富水区的地下水控制,施工中采取了“注浆减排、降水降压”的处理方案,取得了预期的注浆堵水效果。传统的隧道突水处治方法往往很难兼顾施工作业难度和周边环境保护,如何做到两者兼顾,已成为隧道突水治理亟待解决的重要技术难题。

本文通过分析隧道底板大规模突水的原因,并根据该工程地质特点和涌水情况,通过多种堵排措施结合,实现了隧道底部突水由快速流动状态到相对静止状态的转变,安全环保且高质量地对隧道富水断层破碎带区段隧道底板突水进行了处治,以期为隧道大规模突水的处治提供了借鉴。

1工程概况及地质状况

图1涌水段地质纵断面图

Fig. 1Geological profile of water gushing section

某公路隧道为双线隧道,设计速度80 km/h,全长8 168 m,最大埋深680 m。穿越背斜西翼的T2l地层,岩性主要为薄-中厚层状的泥质灰岩、泥灰岩、灰岩和钙质泥岩等,在K107+685~+755段可能局部含有石膏,局部夹盐溶角砾岩。地表发育溶蚀槽谷、洼地、落水洞和溶洞等,隧道内有岩溶裂隙发育区,可能出现大小不一的溶洞、溶隙。受F1断层影响,层间挤压较严重,岩层褶曲发育,岩体较破碎-破碎。地下水发育,隧道内多出现股状涌水,遇大水的溶蚀通道或溶洞区可能会出现突水,局部段拱部围岩稳定性较差,涌水段地质纵断面如图1所示。

2隧道底板突水过程及原因分析

2.1隧道底板突水过程

1)开挖揭示地质情况。K107+548~+700段拱部岩性以盐溶角砾岩为主,并夹杂泥灰岩及石膏。岩层总体上挤压揉皱现象严重,围岩破碎,节理裂隙发育,围岩稳定性差。K107+640~+700段拱部地下水发育,存在多处出水点,表现为淋雨状,出水量约200 m3/h。K107+556仰拱底部及K107+600处均有1 m厚含泥灰岩的石膏夹层,石膏夹层完整,其上、下层均为破碎盐溶角砾岩,石膏夹层产状以N28°E/15°NW从K107+556处底部逐渐向大桩号方向过渡,盐溶角砾岩与完整石膏层接触面多有股状水流出。根据K107+556及K107+554处竖直取芯钻孔显示,隧底以下5~11 m钻进速度慢,取芯率低,围岩的稳定性差。

2)涌水情况及影响。2013年9月24日01:00,下台阶开挖至K107+587,出渣完毕,K107+565~+600段底板突发14处冒水,水质呈褐黄色,含泥量高,有滑手感,随后水量逐渐增大,水温为19 ℃,新增涌水量为1 450 m3/h。新的涌水发生后,原K107+556处底部右侧涌水点水量明显变大,水质呈褐黄色,呈间断性涌出,涌水高度时高时低,最高时高出水面15 cm。08:00,各涌水点水质较之前略微变清,呈现灰黄色。至26日,水质逐渐变清,K107+556、K107+570和K107+574分别存在3处、2处和1处涌水点,其余位置涌水点均已消退。27日测定底部涌水量为3 800 m3/h。

2.2隧道底板涌水成因分析

1)涌水点距离区域性F1逆冲断层及其影响带不足200 m,而F1断层是横穿隧道的良好过水通道,地表岩溶地貌特征明显。涌水段位于F1断层的强烈褶皱带,该范围内岩体破碎、裂隙发育,隧道开挖揭示赋存于断层影响带内的裂隙(溶隙、溶缝)岩溶水导致涌水发生,水文监测资料显示洞内涌水与隧道南侧沿F1断裂分布的地表水体有较明显的水力联系,因此洞内涌水可能主要来源于隧道南侧岩溶地下水补给。

2)根据隧道围岩揭露情况,涌水部位为破碎盐溶角砾岩与完整石膏夹层接触带,破碎盐溶角砾岩具有良好的透水条件,隧道开挖改变了原有的地下水运移途经,地下水因重力作用向隧道最薄弱环节(隧底部分的接触带)集中迁移,当其上石膏夹层不足以克服地下水压力时便随之发生涌水现象。

3)涌水初期为褐黄色带乳白色,而后水质逐渐变清,初期颜色浑浊主要为疏导溶隙水时带出溶隙内的黄泥、砂、过饱和CaCO3沉淀物和破碎带岩屑所致,洞内涌水非地下岩溶管道水。

3隧道底板大规模突水处治技术

3.1隧道底板突水治理方案对比

根据隧道开挖后底部涌水的情况,初步拟定了3种方案。方案1为引排方案,在隧道底部设置排水管将水引至中央排水沟; 方案2为堵水方案,周边帷幕注浆和底部注浆相结合,局部漏水处进行补充注浆; 方案3为排堵结合方案,底部涌水引排,加径向注浆和底部封闭后的底板深孔注浆。3种方案对比如表1所示,根据3种方案的优缺点,最终选择了方案3。

3.2隧道底板大规模突水处治

3.2.1本方案总体思路

根据该断层带工程地质及水文地质特征,结合现场大规模突水情况,采用涌水引排、底板封闭将隧道底部涌水由快速流动状态转变成相对静止状态,为隧道底部注浆堵水提供施作条件,通过径向注浆和深孔底板注浆分别降低围岩的渗透系数和提高隧道底部围岩稳定性,控制地下水流失,保证工期履约,且不给通车运营留下质量和安全隐患。

3.2.2突水处治步骤

1)中央排水沟处理、涌水点引排。在引排处理前,应先将隧道涌水段底部和中央水槽内的虚渣清除,如图2所示。在涌水带前部5 m处底部设置截水沟,将前方流水截断,并在远离涌水点一侧的边墙设置φ200 mm排水钢管,架空高度80 cm,保证涌水带前方掌子面的水均从排水管内排出; 在涌水点处安装带阀门孔口管,连接排水软管架空引出,保证浇筑混凝土时不被水稀释; 紧贴前部隧道涌水带边缘施作1.5 m厚立面混凝土止浆墙,止浆墙顶面与隧道开挖上台阶齐平; 加工2个Ⅰ18工字钢架和1块材质为Q235钢、厚40 cm的钢板组成防水闸门,工字钢架和钢板尺寸与中央水槽尺寸一致,钢板平整度应满足闸门的安放要求,加工完成后,将2个工字钢架并排固定安装在水槽内,并预留挡水槽,厚度为钢板的厚度。

图2 中央排水沟处理及涌水点引排示意图

Fig. 2Treatment for central drainage ditch and drainage of water gushing point

2)底板混凝土施作。在中央水槽内沿水面设立混凝土模板,模板底部紧贴水面,在中央水槽两侧隧道底部设立混凝土模板,并将涌水点处的水通过管路引入中央排水沟; 在中央水槽中心线上每隔3 m预埋φ108 mm孔口管和φ42 mm小导管,孔口管和小导管间距30 cm,其中孔口管底部紧贴水面,小导管插至底部,孔口管和小导管安装如图3所示; 在底板混凝土的底部,沿横向每隔3 m布设1道横向Ⅰ18工字钢,工字钢两头须嵌入围岩30 cm或与初支刚架焊接,并加固牢靠,避免注浆引起抬升,影响注浆效果; 由隧道前部止浆墙向后部一次性浇筑C30混凝土,厚度70 cm。

图3 预埋孔口管、小导管

3)拱墙径向注浆加固。由于该段地层破碎,透水性强,为了避免底部涌水封堵后水压力上升,引起隧道拱顶及边墙出现渗漏水,对隧道涌水段拱部及边墙范围内进行径向注浆加固。径向注浆范围为开挖轮廓线外5 m,加固段长度为60 m(K107+550~+610),径向注浆孔采取风钻钻孔,孔径φ50 mm,孔深5 m,并安设长2 m的φ42 mm(壁厚3.5 mm)钢管作为孔口管进行注浆。径向注浆参数见表2。

表2 径向注浆参数表

4)底板封堵。待隧道底部混凝土养护7 d后,在涌水点位置附近及加固区域钻深孔,安装孔口管排水。在薄弱位置钻孔,进行注浆加固,并将原出水孔注浆封堵,必要时可先在原涌水点附近钻部分浅孔,对薄弱区域进行注浆加固。待底排水孔施作完毕,涌水点和薄弱位置加固处理结束后,关闭防水闸门,使水沟形成相对静水状态,然后由闸门处开始依次通过预埋管向水槽内灌注混凝土,将水槽内的水逐步挤出,并通过小导管孔底注浆将水槽区地层加固密实。

5)底板深孔径向堵水注浆。待底板混凝土强度达到设计要求后,开始施作底板深孔径向注浆。底板深孔注浆径向加固范围为开挖轮廓线外10 m,纵向加固范围为60 m(里程与径向注浆相同),开孔孔口环向间距0.9 m,纵向间距为2 m,呈梅花形布置,深孔注浆断面如图4所示。

图4 底板深孔注浆断面图(单位: cm)

①注浆设计参数。注浆设计参数如表3所示。

表3 注浆设计参数表

注: 现场注浆施工根据情况进行浆液种类和配比的选择调整。

②注浆顺序。注浆首先在涌水点周围按照“由远及近、由外至里、由无水至有水”的原则进行,层层缩小注浆圈,最后在集中出水口处顶水注浆; 后续注浆按“无水向有水、先两端后中间、由外及里、由上到下、间隔跳孔”的原则进行,以达到控域注浆、挤密加固的目的。

③钻孔注浆施工。先用钻机开孔深2 m、φ130 mm的钻孔,中央排水沟处安设固结长度2.5 m的φ108 mm钢管孔口管,采用麻丝+锚杆固定,其两侧孔口管安设固结长度2 m的φ108 mm钢管孔口管,采用麻丝+速凝高强水泥系材料固定; 通过孔口管钻φ90 mm注浆孔,采取前进式分段注浆工艺进行钻孔注浆施工,注浆分段长度3~5 m(根据钻孔情况可现场调整)。底板钻孔注浆分3个阶段进行,注浆施工顺序如图5所示。

图5 注浆施工顺序图

该地层中的水量大,且处于开放状态,而双液浆浆材具有明显的抗分散性能,能够有效控制浆液的扩散范围,避免浆液被水稀释分散,对该地层具有较好的堵水效果。

针对中央水槽附近的浅层散水较多的注浆孔,采用Deneef聚氨酯类化学注浆材料进行注浆,具有较好的堵水效果。

3.3注浆堵水期间的监控量测

因隧道底部涌水的封堵会造成初期支护背后围岩压力增大,在注浆堵水过程中进行了拱顶下沉、水平收敛和底板隆沉(变形)监测。监测结果表明: 支护结构变形很小,拱顶下沉最大为4.25 mm,水平收敛最大为3.5 mm,说明在注浆堵水期间围岩结构安全; 底板最大隆起为2.45 mm,底板结构也处于稳定状态。

3.4涌水段处治的效果

经过上述方案的注浆施工,注浆段涌水量由处治前的3 800 m3/h减少到处治后的150 m3/h左右,经钻孔取芯检查及施工开挖检查,取得了明显的效果。初期支护表面有少量漏水点,但无线流情况,且单个漏水点的最大漏水量小于10 L/d,单个湿渍或水膜覆盖面积小于0.3 m,平均渗透量小于2.5 L/(m·d),任意100 m防水面积的渗水量小于5 L/(m·d),满足限量排放标准,达到了预期效果。

4结论与体会

通过该工程实践,可以得出如下结论: 1)底部涌水处理的总体处理步骤为“先引后堵、先径向加固再底板封堵、先易后难局部集中处理”。2)对于遇到的大流量涌水,必须先考虑排水通道,不能贸然采取“堵”的方法。只有保证大流量涌水具有畅通的排泄通道后,才能给大流量涌水的处理创造条件。3)对于隧道底部快速流动的涌水可通过本文所述的底部涌水处理方法降低涌水的流动速度,为后续注浆堵水提供条件。4)采用拱脚以上径向注浆和底板深孔堵水注浆2种加固方法相结合的方式,有效消除了前期隧道开挖过后遗留的涌水隐患。

相比已有的“堵”、“排”方法,本隧道富水断层突水的处治技术发挥两者优点,将2种工法更好地组合起来,根据地质条件和突水原因,采取分步处治突水的方法,逐步降低风险,保证了高压富水断层处治过程的安全环保和施工质量,解决了隧道大规模突水处治的难题。

下一步应在注浆动态设计、注浆标准精细化、分步降压堵水标准化作业等方面深入研究,进一步提升高压富水断层施工技术水平。

参考文献(References):

[1]张民庆,彭峰,邹明波,等.铁路隧道不良地质突水突泥治理技术与工程应用[J].铁道工程学报,2013,180(9): 65-71.(ZHANG Minqing, PENG Feng, ZOU Mingbo, et al. Control technology for water and mud bursting of railway tunnel under unfavorable geological conditions and its engineering application[J]. Journal of Railway Engineering Society,2013,180(9): 65-71.(in Chinese))

[2]吴治生.岩溶隧道的环境地质问题[J].铁道工程学报,2006(1): 70-75.(WU Zhisheng.Environmental geology problem of tunnel in Karst Zone[J].Journal of Railway Engineering Society,2006(1): 70-75.(in Chinese))

[3]王胜利,李宁,赵玉明.复杂地层地铁旁通道冻结孔施工技术[J].现代隧道技术,2008(6): 89-93.(WANG Shengli,LI Ning,ZHAO Yuming.Construction technology of freezing holes for a Metro bypass in complex stratum[J].Modern Tunnelling Technology,2008(6): 89-93.(in Chinese))

[4]杨晓君,程波,禹富偲. 复杂岩溶隧道涌水突泥处理技术[J].市政技术,2012,30(5): 128-140.(YANG Xiaojun,CHENG Bo,YU Fusi. Treatment technology of water burst and mud gush for complex Karst tunnel[J]. Municipal Engineering,2012,30(5): 128-140. (in Chinese))

[5]孙国庆. 象山隧道岩溶涌水突泥治理技术[J].隧道建设,2011,31(增刊1): 375-380.(SUN Guoqing. Treatment technology of water and mud gushing Karst section of Xiangshan Tunnel[J]. Tunnel Construction,2011,31(S1): 375-380. (in Chinese))

[6]刘招伟,何满潮,王树仁.圆梁山隧道岩溶突水机理及防治对策研究[J].岩土力学,2006,27(2): 228-232.(LIU Zhaowei,HE Manchao,WANG Shuren. Study on Karst waterburst mechanism and prevention countermeasures in Yuanliangshan Tunnel[J]. Rock and Soil Mechanics,2006,27(2): 228-232. (in Chinese))

[7]陈金,吴栋.莲花台水电站F31断层涌水处理技术[J].施工技术,2011(40): 76-77.(CHEN Jin,WU Dong. Water inflow treatment of F31 fault in Lianhuatai Hydropower Station[J]. Construction Technology,2011(40): 76-77. (in Chinese))

[8]吴世勇,王坚,王鸽.锦屏水电站辅助洞工程地下水及治理对策[J].岩石力学与工程学报,2007,26(10): 1959-1966.(WU Shiyong,WANG Jian,WANG Ge.Underground water and its treatment strategy in auxiliary tunnels of Jinping Hydropower Project[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2007,26(10): 1959-1966. (in Chinese))

[9]李生杰,谢永利,朱小明.高速公路乌鞘岭隧道穿越F4断层破碎带涌水塌方工程对策研究[J].岩石力学与工程学报,2013,32(增刊3): 3602-3609.(LI Shengjie,XIE Yongli,ZHU Xiaoming. Research on countermeasure of water gushing with collapse in process of Wushaoling Highway Tunnel crossing F4 fault fracture zone[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2013,32(S3): 3602-3609. (in Chinese))

[10]李术才,石少帅,李利平,等. 三峡库区典型岩溶隧道突涌水灾害防治与应用[J].岩石力学与工程学报,2014,33(9): 1887-1896.(LI Shucai,SHI Shaoshuai,LI Liping,et al. Control of water inrush in typical Karst tunnels in three gorges reservoir area and its application[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2014,33(9): 1887-1896. (in Chinese))

[11]武世燕. 兰渝线化马隧道涌水处理[J].国防交通工程与技术,2012(3): 61-64.(WU Shiyan. The treatment of the gushing water in the Huama Tunnel of the Lanzhou-Chongqing Railway[J].Traffic Engineering and Technology for National Defence,2012(3): 61-64. (in Chinese))

[12]许振浩,李术才,李利平,等.基于层次分析法的岩溶隧道突水突泥风险评估[J]. 岩土力学,2011,32(6): 1757-1765.(XU Zhenhao, LI Shucai, LI Liping, et al. Risk assessment of water or mud inrush of Karst tunnels based on analytic hierarchy process[J]. Rock and Soil Mechanics,2011,32(6): 1757-1765. (in Chinese))

[13]干昆蓉,蒋肃,李元海.山岭隧道高压涌水的环境危害与治理[J].铁道工程学报,2008(9): 71-76.(GAN Kunrong, JIANG Su, LI Yuanhai. Environmental harm and countermeasures for water outburst in mountain tunnel construction[J]. Journal of Railway Engineering Society,2008(9): 71-76. (in Chinese))

[14]张民庆,孙国庆,何志军,等. 中天山隧道节理密集带超高压裂隙水处理技术[J].现代隧道技术,2013,50(6): 158-162.(ZHANG Minqing, SUN Guoqing, HE Zhijun, et al.Treatment techniques for an ultrahigh pressure bearing fissure water at a developed joint zone in the Zhongtianshan Tunnel[J]. Modern Tunnelling Technology,2013,50(6): 158-162. (in Chinese))

[15]李治国. 高水压富水隧道地下水控制技术探讨[J]. 隧道建设,2015,35(3): 204-209.(LI Zhiguo. Discussions on ground water control technologies for tunneling in ground containing rich high-pressure water[J]. Tunnel Construction,2015,35(3): 204-209. (in Chinese))

我国自主研制的首批双护盾TBM在成都完成总装调试并成功下线

2016年1月10日,我国自主研制的首批双护盾TBM在成都完成总装调试并成功下线。该双护盾TBM整机集成技术、硬岩环境下高效破岩的刀盘刀具设计、不良地质条件下的应急处理设计等技术已经达到世界先进水平,标志着我国TBM研制正在实现中国“智”造,也标志着我国全断面岩石掘进机(TBM)的研发和应用迈入了新的里程碑。

特殊的地质条件对设备提出了更高的要求。该台双护盾TBM开挖直径5.48 m,设备全长415 m,主机采用具有自主知识产权的铰接式撑靴结构,主机更稳定可靠,内部空间更大,有针对性地进行了硬岩环境下高效破岩刀盘设计、不良地质条件下的防卡功能设计、不良地质条件下的应急处理能力设计、物料快速输送能力设计等,整机适应能力强,能够根据地质情况、施工进度灵活选用不同的掘进模式,实现TBM不间断连续掘进。

该盾构将用于兰州市水源地建设工程项目,从刘家峡水库向兰州市供水,输水隧洞主洞为压力引水隧洞,全长31.57 km。兰州市水源地建设工程项目TBM施工洞段长24.4 km,最大埋深918 m,施工距离长,岩石硬度高,沿线地层多变,地质情况十分复杂。设备下线之后将在兰州市水源地建设工程项目中大显身手。

(摘自 隧道网 http://tunnelling.cn/PNews/NewsDetail.aspx?newsId=135382016-01-12)

Analysis on Causes of Large-scale Water Gushed

from Tunnel Floor and Countermeasures

JIAO Lei, ZOU Chong, XU Haiting

(Survey,DesignandResearchInstituteofChinaRailwayTunnelGroup,Luoyang471009,Henan,China)

Abstract:A large-scale water gushed from tunnel floor due to the ample water supply on the ground surface during the construction of a tunnel crossing the contact zone between fracture evaporite solution breccia and complete gypsum layer, which brought serious destructions and threatens to the surrounding environments. As a result, some effective measures have to be took to control water gushing. In this paper, comparison and contrast is made among several grouting methods. With the treating principle of “drainage first and then sealing, radial grouting reinforcement first and then tunnel floor sealing, and centralized treatment of local part”, the water gushing speed is slowed down, the surrounding rock permeability coefficient is reduced, the tunnel structure stability is improved and the ground water is brought under effective control by using radial grouting and deep-hole grouting.

Keywords:tunnel; water gushed from tunnel floor; cause analysis; deep-hole grouting

中图分类号:U 455.49

文献标志码:B

文章编号:1672-741X(2016)01-0086-06

DOI:10.3973/j.issn.1672-741X.2016.01.013

作者简介:第一 焦雷(1985—),男,河南洛阳人,2010年毕业于石家庄铁道大学,岩土工程专业,硕士,工程师,主要从事隧道与地下工程的科研和设计工作。E-mail: jiaolei159@126.com。

基金项目:国家重点基础研究发展计划(973)项目(2013CB036000)

收稿日期:2015-09-18; 修回日期: 2015-11-27

猜你喜欢
隧道
云南:弥蒙高铁隧道全部实现贯通 弥蒙高铁最后一座隧道大庄隧道贯通
上跨临近既有线隧道爆破振动响应分析
预见2019:隧道的微光
神奇的泥巴山隧道
活跃的隧道
大型诱导标在隧道夜间照明中的应用
黑乎乎的隧道好可怕
浅析隧道群中毗邻隧道照明控制方案
带钢黑退火隧道式炉的设计
LED隧道照明节能改造探讨