机掘工作面旋转射流屏蔽通风最佳送风角度的确定

王鹏飞，刘荣华, 2，陈世强, 2，贺俊星



机掘工作面旋转射流屏蔽通风最佳送风角度的确定

王鹏飞1，刘荣华1, 2，陈世强1, 2，贺俊星1

(1. 湖南科技大学能源与安全工程学院，湖南湘潭，411201；2. 湖南科技大学煤矿安全开采技术湖南省重点实验室，湖南湘潭，411201)

为了确定最佳的送风角度，采用数值模拟和模型试验，对不同送风角度下机掘工作面旋转射流屏蔽通风流场和粉尘质量浓度分布进行研究。研究结果表明：在其他设计参数确定的情况下，工作面风流流场和粉尘质量浓度分布与送风角度密切相关；当送风角度为75°时，旋转射流屏蔽通风流场能在工作面形成完整的屏蔽风幕，且组合风口前方吸气速度和负压沿轴向衰减较其他送风角度吸气速度和负压沿轴向衰减缓慢，组合风口控尘效果最佳，组合风口后方粉尘质量浓度降至24 mg/m3，旋转风幕隔尘效率高达85.9%。

机掘工作面；旋转射流；流场；粉尘；送风角度

目前，国内外机掘工作面主要采用通风控尘、除尘器抽尘净化、高压喷雾等防尘措施[1−2]。实践证明，采用上述防尘措施后，工作面仍然存在大量粉尘，尤其是呼吸性粉尘扩散至掘进机司机工作区域，严重危害着掘进机司机的身心健康[3−4]。因此，开展机掘工作面控尘研究具有理论和现实意义。为了提高机掘工作面通风控尘效果，刘荣华等[5]提出应用旋转射流屏蔽通风来改善工作面风流流场和粉尘质量浓度分布，从而改善工作面作业环境。近年来，对该种通风方式下的风流流场和粉尘质量浓度分布进行了较为全面的研究，涉及的影响因素包括送风量、排风量、吹吸流量比及喷口宽度等[6−9]。张景松等[10−11]通过建立三维掘进通风物理和数学模型，对旋转射流屏蔽抽吸的复杂流场进行了数值模拟，并对吹吸流量比进行了讨论，得出吹吸流量比对该种通风流场影响较大，吹吸流量比过大或过小都不利于有害物的抽吸。影响机掘工作面旋转射流屏蔽通风粉尘控制和捕集效果的相关设计参数包括送风速度、送风口宽度、吹吸流量比及送风角度等，送风速度、送风口宽度和吹吸流量比已在相关文献中进行了讨论，而送风角度的研究较少。因此，本文作者对旋转射流屏蔽通风不同送风角度下的风流流场和粉尘质量浓度分布进行数值模拟和模型试验研究，确定最佳送风角度，为旋转射流屏蔽通风在机掘工作面的应用提供理论参考。

1 旋转射流屏蔽通风原理及设计参数

图1所示为旋转射流屏蔽通风的新型组合风口结构示意图。从图1可见：该组合风口由内、外两层组合而成，内层为抽风筒，连接抽风机；新鲜风流由送风机和风管从切向方向导入内、外风筒之间的夹层，从而诱导旋风，使得从环形送风口压出的风流为具有一定扩散角的旋转射流。图1中，1为内风筒直径；2为外风筒直径；3为环形风口直径；为送风角度。图2所示为机掘工作面旋转射流屏蔽通风流场示意图，旋转射流屏蔽通风原理见文献[5−6]。

(a) 主视图；(b) 俯视图

图2 旋转射流屏蔽通风工作面流场示意图

机掘工作面旋转射流屏蔽通风控尘效果与设计参数密切相关。影响该种通风方式控尘效果的主要设计参数包括1、2、3、送风口宽度0、吹吸流量比及等。进行现场应用的机掘工作面高×宽为3.42 m×3.20 m，设计组合风口1=0.6 m，2=0.8 m和3= 1.0 m，环形送风口宽度0=5 cm，吹吸流量比取=1.0(最佳吹吸流量比)[6]。

2 最佳送风角度数值模拟

2.1 物理模型和边界条件

利用前处理软件Gambit，建立与试验工作面等高宽的拱形三维机掘工作面巷道模型。同时，为简化计算，只选取机掘工作面前方4.2 m长度空间进行研究。组合风口1=0.6 m，2=0.8 m和3=1.0 m，环形送风口宽度0=5 cm，并将其放置于巷道中心高度，距离掘进端头3.0 m，数值模拟巷道物理模型如图3所示。当进行数值模拟时，综采工作面风流流场计算采用Realizable-双方程紊流模型，使用SIMPLE算法求解气相流场。对工作面粉尘质量浓度分布计算时，在湍流模型的基础上增加欧拉−拉格朗日离散模 型[12−13]。数值模拟采用相关数学模型控制方程组参见文献[9, 14]，主要参数及边界条件设置见文献[6−7]。

(a) 横切面；(b) A−A断面

2.2 结果与分析

组合风口送风角度是影响机掘工作面旋转射流屏蔽通风流场和控尘效果的重要参数。数值模拟中送风量和抽风量均设置为300 m3/min，掘进面定义为粉尘源，其质量流量为120 g/min。通过改变送风角度(65°，70°，75°和80°)，考察其对工作面流场及粉尘质量浓度分布的影响，从而分析得到最佳送风角度，模拟结果如图4~7所示。

2.2.1 流场特性

图4所示为不同送风角度下巷道中心水平横截面的速度矢量图。从图4(a)可以看出：当送风角度=65°时，吹气流以该角度从环形送风口射出后，由于送风角度过小，组合风口中心吸气流对其约束较强，导致吹气流向内收缩明显，旋转射流还未到达巷道壁面即被吸走，不能形成封堵粉尘扩散的风幕。从图4(b)可以看出：当送风角度增加至=70°时，吹气流从环形风口射出后，由于送风角度的增加，组合风口中心吸气流对其约束减弱，射流收缩效应降低，部分射流能够到达巷道壁面，并在吸气流的作用下与壁面碰撞后向工作面端头移动，基本能形成屏蔽工作面粉尘的旋转风幕。如图4(c)可以看出：当送风角度增加至=75°时，由于送风角度进一步增加，从环形风口射出的气流基本能够克服中心吸气流的束缚，并在吸气流的共同作用下与壁面冲击后向工作面端头移动，能够形成具有一定强度的完整风幕。从图4(d)可以看出：继续增大送风角度，射流与巷道壁面接触角增大，同时由于吸气流对吹气流的束缚作用进一步减弱，射流与巷道周壁冲击后，形成方向相反的2股气流，其中，一股流向组合风口后方区域。由于部分气流被分流至组合风口后方区域，造成工作面掘进端头风量减少，不利于粉尘的控制。而且，分流至组合风口后方区域的气流会随着送风角度的不断增大而增加。

送风角度θ/(°)：(a) 65；(b) 70；(c) 75；(d) 80

图5所示为不同送风角度下组合风口吸气轴线速度衰减曲线。从图5可以看出：在相同的送、排风量情况下，送风角度=75°的组合风口吸气轴线速度衰减最为缓慢。在该送风角度下，工作面掘进端头仍保持较高的吸气速度，从而有利于该区域粉尘的捕集。图6所示为不同送风角度下组合风口中心轴线负压衰减曲线。从图6可见：当送风角度分别为65°和70°时，工作面端头区域中心负压接近为0 Pa，不利于粉尘的汇集和抽吸。对比送风角度分别为75°和80°这2种情况下中心轴线负压衰减曲线发现：当送风角度为75°时在掘进端头产生的负压明显高于当送风角度为80°时产生的负压，掘进端头产生的粉尘汇集于该负压中心，并在吸气流的作用下排走。

送风角度/(°)：1—65；2—70；3—75；4—80

送风角度/(°)：1—65；2—70；3—75；4—80

2.2.2 粉尘质量浓度分布

图7所示为不同送风角度下巷道中心水平横截面粉尘质量浓度分布。从图7(a)可见：由于送风角度较小，不能形成完整的风幕封堵粉尘，导致掘进端头粉尘从巷道周边扩散至组合风口后方，造成组合风口后方区域粉尘质量浓度较高。而在组合风口至工作面端头的控尘区域，由于组合风口吸气轴线速度衰减剧烈，工作面端头区域吸气轴线速度接近0 m/s，且负压几乎为0 Pa，导致大量粉尘滞留在工作面端头不能及时排走，工作面粉尘质量浓度明显偏高。从图7(b)可以看出：当送风角度增加至=70°时，控尘区粉尘质量浓度有明显下降。但由于旋转风幕强度较弱，工作面粉尘仍有部分扩散至组合风口后方的区域，造成组合风口后方区域粉尘质量浓度仍偏高。从图7(c)可以看出：当送风角度=75°时，由于旋转风幕强度增加，旋转风幕将粉尘控制在组合风口和掘进端头的有限空间内，并在吸气流的作用下将其排走，保证了组合风口后方区域较低的粉尘质量浓度。从图7(d)可知：随着送风角度的增大，组合风口后方区域粉尘质量浓度有所升高，原因是由于接触角的增加和吸气束缚作用的减弱，环形风口射出的气流与壁面冲击后携带部分粉尘流向组合风口后方区域。

送风角度θ/(°)：(a) 65；(b) 70；(c) 75；(d) 80

从图4~7的分析表明，机掘工作面采用旋转射流屏蔽通风时，在其他设计参数确定的情况下，工作面风流流场和粉尘质量浓度分布与送风角度密切相关。在进行该种通风方式参数设计时，组合风口的送风角度不能过小，也不能太大，存在一个最佳送风角度使得工作面粉尘能够得到较好的控制和捕集。分析认为：当采用最佳吹吸流量比=1时，组合风口送风角度=75°时，旋转射流屏蔽通风流场能在工作面形成完整的屏蔽风幕，且组合风口前方吸气速度和负压沿轴向衰减较其他送风角度前方速度和负压沿轴向衰减缓慢，并对工作面粉尘控制效果最佳。因此，可以确定组合风口的最佳送风角度为75°。

3 最佳送风角度试验研究

3.1 试验系统

根据机掘工作面旋转射流屏蔽通风的具体情况，在设计模型试验时，只要保证原型和模型的几何相似、运动相似及二者的边界条件相似，就可以保证两者 相似。

根据应用现场实际情况，取长度比例系数λ=8，速度比例系数λ=4，建立长×宽×高为1.50 m× 0.40 m×0.42 m拱形机掘工作面巷道模型。为便于实验观测，巷道模型采用透明有机玻璃制作，板厚为 5 mm。整个试验系统由巷道模型、组合风口、离心式压风机、离心式抽风机、发尘器、粉尘质量浓度测定仪、涡街流量传感器、配电箱、流量控制阀及相关管道等组成。采用不锈钢加工制作4种不同送风角度的组合风口，组合风口1=75 mm，2=100 mm和3= 125 mm，环形送风口宽度0=6.25 mm。粉尘由巷道模型端头的发尘器发散送入，模拟掘进机截割产尘。在组合风口前、后区域内分别布置CCZ−1000型粉尘质量浓度测定仪，对该区域的粉尘质量浓度进行采样 测定。

3.2 试验方法

试验开始时，先启动压风机，将其风量调节为预定风量。然后，启动抽风机，并通过流量控制阀调节吸气速度。第1组试验为送风角度=65°的控尘效果测试，试验中将压风机风量调节为70 m3/h，维持环形送风口出口平均风速为8.0 m/s。抽风机的排风量设置为70 m3/h，保证组合风口吸气速度约为4.5 m/s。待风流稳定后，将粉碎烘干的后煤粉装入发尘器，启动发尘器，并开始计时。第2~4组试验分别为送风角度=70°，75°和80°的控尘效果测试，将对应送风角度的组合风口安装于模型巷道内，考察送、排风量和发尘量相同情况下，不同送风角度的组合风口控尘效果。在组合风口前、后方各0.30 m处分别布置粉尘质量浓度测点，采用定时采样模式进行测量，采样时间为 5 min，采样流量为2 L/min。

3.3 试验结果与分析

在送、排风量及发尘量相同的情况下，对4种不同送风角度组合风口通风下的巷道中粉尘质量浓度进行测试，以组合风口前、后方各0.30 m处粉尘质量浓度及其隔尘效率作为评价指标，考察4种不同送风角度组合风口的控尘效果，试验结果如表1所示。

从表1可以看出：机掘工作面采用旋转射流屏蔽通风能够取到较好的控尘效果，组合风口后方区域粉尘质量浓度明显低于工作面端头，旋转风幕的隔尘效率高达70%以上。对比4种不同送风角度组合风口的控尘效果，送风角度=75°的组合风口控尘效果最佳，组合风口后方粉尘质量浓度降至24 mg/m3，旋转风幕隔尘效率高达85.9%。模型试验结果与数值模拟分析所得结论基本吻合。

表1 不同送风角度组合风口的控尘效果

4 结论

1) 机掘工作面采用旋转射流屏蔽通风时，在其他设计参数确定的情况下，工作面风流流场和粉尘质量浓度分布与送风角度密切相关。

2) 当采用最佳吹吸流量比=1，组合风口送风角度=75°时，旋转射流屏蔽通风流场能在工作面形成完整的屏蔽风幕，且组合风口前方吸气速度和负压沿轴向衰减较其他送风角度吸气速度和负压沿轴向衰减缓慢，并对工作面粉尘控制效果最佳。

3) 送风角度=75°的组合风口控尘效果最佳，组合风口后方粉尘质量浓度降至24 mg/m3，旋转风幕隔尘效率高达85.9%。

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Determination of the best air-supply angle of the rotational jet shield ventilation at tunneling working face

WANG Pengfei1, LIU Ronghua1, 2, CHEN Shiqiang1, 2, HE Junxing1

(1. School of Energy & Safety Engineering, Hunan University of Science and Technology, Xiangtan 411201, China;2. Hunan Provincial Key Laboratory of Safe Mining Techniques of Coal Mines,Hunan University of Science and Technology, Xiangtan 411201, China)

To determine the best air-supply angle,the flow field and dust mass concentration distribution of the rotational jet shield ventilation under different air-supply angles were investigated by numerical simulation and model experiments.The results show that the flow field and dust mass concentration distribution are closely related to air-supply angle with the other design parameters fixed. When theair-supply angle is=75°, a complete air curtain can be formed at the tunneling working face, and the suction velocity and negative pressure in front of the combined tuyere in the axial direction are lower than those of other air-supply angles. The best dust control effect is obtained, the dust mass concentration falls to 24 mg/m3, and the dust-isolating efficiency of rotational jet reaches up to 85.9%.

tunneling working face; rotational jet; flow field; dust; air-supply angle

10.11817/j.issn.1672-7207.2015.10.034

TD714，X964

A

1672−7207(2015)10−3808−06

2014−08−04；

2014−10−10

国家自然科学基金资助项目(51574123, 51306047)(Projects (51574123, 51306047) supported by the National Natural Science Foundation of China; )

王鹏飞，博士，讲师，从事矿井通风和环境保护研究；E-mail：pfwang@sina.cn

(编辑 罗金花)