黄治军
【摘 要】由于我厂我厂4号600MW锅炉为北京B&W;公司生产制造的亚临界、一次中间再热、单炉膛平衡通风、自然循环汽包炉。锅炉型号B&BW-2028;/17.5-M。锅炉整体Π型布置,全钢构架悬吊紧身全封闭结构。设计主燃料为准格尔烟煤,实际运行煤种多样,在市场供应紧张时期,略质煤种掺烧比例高达50%。因煤种变化,运行中出现排烟温度高, 75%负荷段高出设计值10℃以上;减温水量大,平均高于设计值50~80t/h,严重影响机组安全经济运行。为此,经过大量技术调研,在机组小修时对炉内冷灰斗以上折焰角以下的水冷壁进行喷砂、黑体喷涂处理,大大增强了炉膛吸热量,降低了减温水用量和排烟温度,提高了锅炉效率。
【关键词】锅炉;黑体;减温水;汽温;锅炉效率
前言
为了提高锅炉效率,4号机组在小修时进行了水冷壁区域黑体喷涂,具体喷涂前后的机组相关参数见表1。
1.各种工况负荷下的参数,均在稳定运行1小时后采集。
2.各负荷工况下选取五组数据比较。
一、喷涂效果分析
1.低负荷时(350MW),喷涂后较喷涂前主汽温度基本一致及总煤量相近的情况下,主汽减温水量五个工况下平均下降17t/h;喷前后再热烟气挡板基本全开,同时再热减温水量均为0;低再入口烟温较喷前平均降低12.4℃;排烟温度较喷前下降1℃(喷前后二次风平均温度为27.4℃、25.6℃);锅炉效率较喷前提高0.16%。见图1、图2。
3.低再入口烟温较喷前平均降低2.4℃;排烟温度较喷前下降1.5℃(喷前后二次风平均温度为28℃、27.4℃);锅炉效率较喷前提高0.13%。见图3、图4。
4.在负荷600MW时,喷涂后较喷涂前主汽温度基本一致的情况下,主汽减温水量五个工况下平均下降12.8t/h;喷前后再热烟气挡板基本关至最小,再热减温水量下降7.124 t/h;低再入口烟温较喷前五个工况下平均降低升高10.4℃;排烟温度较喷前升高2.4℃(喷前后二次风平均温度为23.8℃、26.4℃);锅炉效率较喷前下降0.112%。见图5、图6。
5.根据以上数据得出,在各种工况下主汽减温水均有下降;二次风温差别不大情况下排烟温度各种工况下变化不明显;锅炉效率600MW负荷工况效率下降,450MW、350MW工况下有所提高。
6.同时,在水冷壁进行喷涂后,未对汽温造成影响,在机组低负荷时主再热汽温均能够达到额定值。
二、经济效益计算
每天按5小时的600MW负荷计算;10小时的450MW负荷计算;9小时的350MW负荷计算。主汽减温水每下降1t,供电煤耗降低0.0066g/kw.h;再热减温水每下降1t,供电煤耗降低0.033g/kw.h;排烟温度每下降10℃,供电煤耗降低,1.7g/kw.h;锅炉效率每提高1%,供电煤耗降低3.2g/kw.h。4号机组年利用小时数为5500小时。1 kw.h按0.375元计算。1t煤按300元计算。
(1)600MW负荷主汽减温水量下降12.8t/h,再热减温水下降7.124t/h,锅炉效率下降0.112%。通过计算主汽减温水影响供电煤耗量为:0.08448 g/kw.h;再热减温水影响供电煤耗量为:0.235 g/kw.h;锅炉效率影响供电煤耗量为:0.358 g/kw.h。共计影响供电煤耗量为:-0.039 g/kw.h。计算得出全年600MW负荷的电量为:5/24*5500*6*105=2.75*109 kw.h。多消耗的燃料量为0.039*2.75*109=1.07*102t,可多消耗32.100元。
(2)450MW负荷主汽减温水量下降16t/h,再热减温水下降0t/h,锅炉效率提高0.13%。通过计算主汽减温水影响供电煤耗量为:0.1056 g/kw.h;再热减温水影响供电煤耗量为:0 g/kw.h;锅炉效率影响供电煤耗量为:0.416 g/kw.h。共计影响供电煤耗量为:0.5216 g/kw.h。计算得出全年450MW负荷的电量为:10/24*5500*6*105=5.5*109 kw.h。节约的燃料量为0.5216*5.5*109=2.8688*103t。可节约860.640元。
(3)350MW负荷主汽减温水量下降17t/h,再热减温水下降0t/h,锅炉效率提高0.16%。通过计算主汽减温水影响供电煤耗量为:0.1022 g/kw.h;再热减温水影响供电煤耗量为:0 g/kw.h;锅炉效率影响供电煤耗量为:0.512 g/kw.h。共计影响供电煤耗量为:0.6142 g/kw.h。计算得出全年350MW负荷的电量为:9/24*5500*6*105=4.95*109 kw.h。节约的燃料量为0.6142*4.95*109=3.0403*103t。可节约912.087元。
(4)全年节约资金共计:91.2087+86.0604-3.2100=174.0591万元。