王敬坤
(淮北矿业集团淮北选煤厂,安徽淮北 235000)
淮北选煤厂涡北分厂水力旋流器组的替换和应用
王敬坤
(淮北矿业集团淮北选煤厂,安徽淮北 235000)
针对水力旋流器组磨损大、偏压现象明显的问题,介绍了淮选厂涡北分厂水力旋流器组的改造及其取得的成果应用。
粗煤泥回收;水力旋流器;分级粒度;波瓦罗夫生产能力公式
淮北选煤厂涡北分厂是一座设计入洗原煤120万t/a的矿井型炼焦煤选煤厂,采用的是预先脱泥-重介分选-粗煤泥回收-煤泥浮选-尾煤压滤的选煤工艺;粗煤泥回收采用典型的水力旋流器+弧型筛+离心机的回收工艺,如图1。其中水力旋流器的选择很重要,能起到实现重介旋流器分选下限降低,解决煤泥水系统跑粗,提高中煤产率,减少后续作业负荷,降低生产成本的作用。
图1 粗煤泥回收系统
水力旋流器结构参数有旋流器直径、进料管直径、溢流管直径、底流口直径、旋流器柱体长度等。
(1)水力旋流器直径。水力旋流器的直径主要影响其处理能力和分离粒度大小。在要求溢流粗而处理能力高的场合,一般选用大直径水力旋流器;当要求分离粒度很细时,应选用小直径的水力旋流器。
(2)水力旋流器的进料管直径。进料管直径的增大会导致水力旋流器的生产能力和分离粒度增大,并可减小磨损。一般分级和浓缩的标准水力旋流器进粒管直径di=(0.15~0.25)D。
(3)水力旋流器的溢流管直径。溢流管直径是影响水力旋流器分离性能的一个重要尺寸,它不仅影响流量比(底流与溢流流量之比),而且还影响入口进料量和溢流出口能量损失的大小。在进口压力不变的情况下,在一定范围内增加溢流口直径,生产能力和分离粒度也会随之增大。水力旋流器溢流管直径d0=(0.2~0.3)D。
(4)水力旋流器的底流口直径。底流口直径对流量比分级效率都有影响。推荐底流口直径du=(0.07~0.25)D,底流口与溢流口直径之比(亦称锥比),若仅考虑分级效率,其值一般在0.35~0.65间最佳。
(5)水力旋流器柱体长度。旋流器的柱体长度对处理能力影响不大,对分选效果有影响,柱体长则分级时间长,分级较为完善,分级效果较好。一般柱体长度H=(0.7~2.0)D。
(6)水力旋流器锥角。增大锥角,分离粒度变粗;减小锥角,分离粒度变细。细粒级物料,通常取10~15°;粗粒级物料浓缩一般用较大锥角,通常取20~45°。选煤厂的水力旋流器一般用20°。
根据淮北选煤厂涡北分厂工艺设计的要求,旋流器能有效分级物料至0.25mm,能处理:精煤磁选尾矿量360.92 m3·h-1,中矸磁选尾矿量240.64m3·h-1。
根据这些要求,当初选精煤磁选尾矿水力旋流器为FX350—GJ×6,选中矸磁选尾矿水力旋流器为FX350—GJ ×4。在使用过程中,发现各旋流器流量分配不均衡,偏压现象较明显、磨损程度及分级效果差异大,维修成本高。
究其原因:
(1)设备多不好控制,操作难度大。
(2)磨损较快,各旋流器耗损程度差别大,检修困难。
针对上述因素,我们决定用单个旋流器代替旋流器组。参考《水力旋流器》(JB/T9035—1999),用FX710—GT代替FX350—GJ×6,用FX610—GT代替FX350—GJ ×4,水力旋流器技术规格见表1。
表1 水力旋流器技术规格
3.1 水力旋流器的生产能力计算
根据波瓦罗夫生产能力计算公式:
波瓦罗夫公式适用于直径大于300mm的水力旋流器[2]。
式中:qm为水力旋流器生产能力,m3·h-1;kD=0.8为锥角,D为旋流器直径,cm;di为入料管直径,cm;d0为溢流管直径,cm。
直径为710mm水力旋流器,根据公式可算出qm=401.02m3·h-1,直径为610mm水力旋流器,根据公式可算出qm=281.80m3·h-1,满足生产能力要求。
3.2 分级粒度的确定
分级粒度S95以溢流中95%的物料通过标准筛筛孔的大小来表示。从溢流筛分资料(见表2),可以看出710mm和610mm分级粒度为0.24mm,满足分级要求。
表2 旋流器溢流筛分资料
(1)在淮北选厂涡北分厂用直径为710mm、610mm的水力旋流器代替直径为350mm的水力旋流器组是可行的,并取得了成功应用。
(2)大型水力旋流器其分级粒度实际值基本贴近设备说明的上限,甚至高于上限。
[1]赵良兴.选煤厂水力旋流器选型及应用探讨[J].选煤技术,2011(2).
[2]罗科华,等.水力旋流器生产能力计算模型及其适用分析[J].选煤技术,2004(3).
TD94
A
1671-8275(2012)04-0139-02
2012-07-15
王敬坤(1979-),男,安徽宿州人,淮北矿业集团淮北选煤厂助理工程师。
訾兴建