朱绍唐
(武威供电公司,甘肃 武威 733000)
在电力系统中,变压器是传送电能的重要媒介,既能升高电压把电能输送到用电地区,又能降低电压供各级用户使用,以满足不同的用电需要。所以,变压器的运行状态直接影响电力系统的安全、稳定性和供电可靠性,它一旦发生故障可能对电力系统和用户造成重大的危害和影响。
某变电站有40 MV·A变压器1台,为Y/Y/D绕组类型。110kV侧为电源端,其他两侧为负荷侧。差动保护二次侧采用全星形接线。35 kV中性点隔离开关在变压器投运时合上,运行正常后拉开。
2011-07-24 T 20:54:00,该变电站变压器差动保护动作,跳主变压器三侧,使35 kV,10 kV侧瞬间失压。
20:54:50,该站主变压器比率差动动作保护动作,Icdd=8.16 A,动作相别为 C 相。
20:54:51,35 kV故障线路瞬时电流速断保护动作,开关跳闸,故障相别为B相,故障电流为41.67 A(整定定值为41.29 A)。
20:54:53,35 kV故障线路重合闸后加速保护动作,重合不成功。
20:54:57,110 kV故障线路零序过流II段、距离II段保护动作;20:54:58,重合闸动作成功,故障相别为C相。故障测距为11.4 km。
1.4.1 保护装置校验
对主变压器差动保护装置、110 kV故障线路保
护装置及35 kV故障线路保护装置零漂、采样精度及保护进行校验,均无异常,均可正确动作。
1.4.2 变压器绝缘试验
(1)变压器绕组直流电阻试验,各侧挡位直流电阻测试结果相差(线差)均合格,未发现异常。
(2)测试中压绕组对高压、低压及地的绝缘电阻时,仪表显示绝缘电阻为零,判断有接地故障。现场检查发现主变压器35 kV侧C相避雷器上盖有断裂,裂纹缝隙有烧黑现象,揭开上盖后看到避雷器上部的防爆膜已爆裂。立即对此台避雷器进行绝缘电阻测试,仪器显示电阻为零,说明避雷器已损坏。
(3)各侧绕组和高压侧电容套管的介损试验,试验结果合格。
变压器中压侧选用YH5W-51/134电站型无间隙氧化锌避雷器,故障时暂态过电压长时间作用于无间隙避雷器保护区,引发避雷器热损伤急剧增加,直至避雷器爆炸。
系统单相接地时,相电压升高为线电压,此次事故中避雷器的额定电压(51 kV)完全能够承受,不应成为避雷器爆炸的主因。故障当日是无雷雨天气,而且故障当时并无操作任务及自动装置动作情况,所以,雷击过电压和操作过电压也不可能成为避雷器爆炸的主要原因。
由此可见,该故障并非由35 kV线路发生单纯的单相接地引起,而是一个复杂的转换性故障。
在变压器区外故障时,差动保护有可靠的制动作用,同时在内部故障时有较高的灵敏度,其动作判据为三侧差动:
式中:I1为110 kV侧电流;I2为35 kV侧电流;I3为10 kV侧电流;Icdd为变压器差动电流;Izdd为变压器差动保护制动电流;Icd为差动保护电流定值;Izd为差动保护比率制动拐点电流定值。
其保护范围为输入的三侧CT之间的电气设备。由故障报告可知,主变压器比率差动定值整定为2.56 A,比率差动保护动作跳开主变压器三侧开关时差流已达到8.16 A,主变压器35 kV侧避雷器击穿属于区内故障。随后对比率制动系数和二次谐波制动系数进行校验,均符合定值单数值。
故障时35 kV电压波形如图1所示。
图1 故障时35 kV电压波形
(1)由图1波形可见,故障前三相电压
式中:UKA[0],UKB[0],UKC[0]为 A,B,C 相故障前正常运行时的电压。
(2)故障点序分量分析。
若35 kV系统 B相发生单相接地故障,当Z∑1=Z∑2时,非故障相电压为
由故障时35 kV电压波形结合式(1)、式(2)可知,B相接地故障时,C相暂态过电压最高,故C相避雷器首先被击穿而引发主变压器差动保护动作,可见其差动保护动作正确。
在第2天的巡线过程中发现,故障时正是大风天气,110 kV线路与35 kV线路跨度较大,在大风影响下摆动较大,导线周围的电场特性与空间电荷的分布被改变,降低了空气的绝缘强度,造成110 kV线路向35kV线路放电,35kV系统暂态过电压骤时升高而击穿避雷器,事故后实测交叉跨越距离为2.85 m,已不能满足规程的要求。随后对35 kV交叉线路进行改线,以彻底消除该隐患。
随着国民经济的迅速发展,变电站输送的负荷越来越大,不同电压等级的线路在输送时出现交叉和跨越的情况越来越多,这就更需要考虑在大风等恶劣天气条件下的安全运行,以保证其供电可靠性。
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