程 峰
( 浙江盛元化纤有限公司,浙江 萧山 311247)
我司的德国巴马格FK6-1000型加弹机投入使用多年,在维护过程中发现,设备故障点多发生在第一罗拉过桥,主要表现张紧轮轴承抱死、同步皮带跑偏或脱出。经过研究发现,故障原因主要是过桥皮带张紧轮座的紧固结构设计不合理,紧固螺栓过长所致。为此,我们对过桥传动部分做了改造,收到了良好效果,下面是改造的具体情况。
德国FK6-1000型加弹机第一罗拉传动结构跨度大,整个过桥底板上安装有3个齿轮座,其中两个为张紧轮夹紧座(如图1)[1]。
两张紧轮均通过夹紧座夹紧,A由一块厚度为30 mm的垫板垫高,B由两块厚度为30 mm的垫板垫高。垫板均为竖直方向安装,其自身的重力完全靠板面之间的摩擦力来支撑。夹紧座与垫板通过两颗M10×100的紧固螺栓套穿在一起,并紧固在过桥底板上。更换和调校皮带时需松开这两颗紧固螺栓,此时垫板及夹紧座向下的力,全都施加在紧固螺栓上。在张紧皮带的过程中,紧固螺栓承受较大弯矩作用,随着拆卸次数的增多和机台固有振动的存在,紧固螺栓发生弯曲变形,螺栓的紧固力逐渐减弱。运行中垫板易出现滑移,此时螺栓进入长期承受弯曲应力的状态,变形量逐渐增大,导致张紧轮在运行中倾斜,从而酝酿了以上故障的发生。维修中螺栓经常陷入松紧两难的局面,给维修带来极大的不便,大大降低了维修效率。
图1 过桥传动简图
通过现场测绘与分析,本人设计了一套结构简单,操作方便的固定支撑式结构来代替原来的压紧垫高式结构(如图2)。
图2 固定支撑式结构简图
把原来完全起垫高作用的30 mm厚垫板除掉,用4根17 mm×17 mm的方铁来支持一块15 mm厚U型板代替。方铁一端车M12的外牙,并在过桥底板上的相应位置开4个M12的螺纹孔,M12的螺纹孔与方铁一端M12的外牙相配。方铁的另一端开M10的螺孔,U型板通过4颗M10×25的螺栓固定于4根方铁的另一端。张紧轮夹紧座通过两颗M10×40的螺栓固定于U型板上,与原M10×100的螺栓相比,整整短了60 mm。根据实际需要,可以在U型板上多开一对M10螺纹孔,用于调节皮带张力时备用。
在皮带张紧过程中,紧固螺栓未完全紧固,其主要承受弯矩作用,所受的弯矩随着皮带的张紧逐渐增大,直到皮带达到工作时的张紧度,此时紧固螺栓所受的弯矩最大[2]。下面以张紧轮B的结构为例进行分析(如图3)。
图3 紧固螺栓受力简图
设单个垫板的重量为GN,在皮带的作用下,张紧轮夹紧座对螺栓的最大合力为FN。改造前,已知垫板厚度为30 mm,张紧轮夹紧座厚度为25 mm。可知夹紧座装置对螺栓产生的弯矩力臂为30+30+25=85 mm;第一块垫板对螺栓产生的弯矩力臂为30/2+30=45 mm;第二块垫板对螺栓产生的弯矩力臂为30/2=15 mm。螺栓所受的最大弯矩用M1表示,M1={F×85+G×(45+15)}×10-3N·m。改造后,螺栓所受的最大弯矩用M2表示,M2=F×25×10-3N·m。不难得出M2 当皮带张力调校到工作要求时,紧固好螺栓,此时螺栓不再受弯曲应力,整个张紧机构在竖直方向只靠板面之间的摩擦力来支持,而提供摩擦力的正压力就是螺栓的紧固力(如图4)。 图4 张紧机构受力简图 因为整个机构的材质基本相同,可以把过桥底板与垫板,张紧轮夹紧座板与U型板之间的摩擦系数近似看做相同,用μ表示[3]。改造前螺栓需提供的最小紧固力用N1表示,改造后螺栓需提供的最小紧固力用N2表示。过桥底板与垫板之间所需的最小摩擦力为:f1= (2G+F)N,N1= ((2G+F)/μ) N;U型板与张紧轮夹座之间所需的最小摩擦力为:f2=FN,N2=(F/μ)N。 N2 从所受力矩分析可知,用于张紧机构中的紧固螺栓不宜过长,否则易形成悬臂梁,发生弯曲变形,影响正常使用效果,甚至会出现设备故障。改造过程中,应注意:(1)17 mm×17 mm方铁两端面的平行度及各方铁长度的一致性要保证,各螺纹孔中心线要求与开孔面保持较好的垂直度。(2)U型板上开沉孔与4根方铁连接。(3)安装完后,U型板平面要求与过桥底板面保持较好平行度。实践证明此改造是切实有效的,结构设计简单,成本低廉,可实施性强。通过改造,设备运行的持续性、稳定性有所提高,设备故障率大大减少。 [1] 刘鸿文. 材料力学 [M].第3版. 北京:高等教育出版社,1992.9. [2] 何世禹. 机械工程材料[M].第1版. 哈尔滨: 哈尔滨工业大学出版社,1990.5. [3] FK6-1000 texturizing machine spare parts[Z]. 德国巴马格有限公司,2006.3.3.2 设备正常运转时,紧固螺栓的受力分析
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