□文/王跃磊 鲁航线
□鲁航线/天津市市政工程设计研究院。
GB50011—2010《建筑抗震设防规范》对天津地区建筑
抗震设计的影响
□文/王跃磊 鲁航线
GB50011—2010《建筑抗震设防规范》对天津的抗震设防分组做了较大调整,对天津地区的建筑抗震设防有较大的影响,本文对该问题进行探讨。
建筑抗震;设防规范;设计地震分组;设防烈度
国家住房和城乡建设部颁布GB50011—2010《建筑抗震设防规范》对全国各地区抗震设防烈度、设计地震分组做了调整。
针对天津地区,原抗震规范(GB50011—2001)中,汉沽、宁河设防烈度为8度,设计基本地震加速度为0.20g,设计地震分组为第一组;除汉沽、大港外的12个市辖区、蓟县、宝坻、静海抗震设防烈度为7度,设计基本地震加速度为0.15g,设计地震分组第一组;大港设防烈度7度,设计基本地震加速度0.10g,设计地震分组为第一组。
GB50011—2010中,汉沽、宁河抗震设防烈度8度,设计基本地震加速度0.20g,设计地震分组第一组;和平、河东、河西、南开、河北、红桥、塘沽、东丽、西青、津南、北辰、武清、宝坻、静海、蓟县抗震设防烈度7度,设计基本地震加速度0.15g,设计地震分组第二组;大港抗震设防烈度7度,设计基本地震加速度0.10g,设计地震分组第二组。
可以看出,GB50011—2010中,天津各地区设防烈度和设计基本地震加速度都没有变化,而设计地震分组都有了变化,除汉沽、宁河外,都由第一组变为第二组。设计地震分组的变化,对天津地区的抗震设防带来一定影响。
由表1可知,设计地震分组的变化将直接影响到场地的特征周期。而场地特征周期的变化,将直接影响到地震影响系数。
表1 场地特征周期 s
常用的地震作用计算方法有2种,即振型分解反应谱法和底部剪力法。
采用振型分解反应谱法时,结构j振型i质点的水平地震作用标准值为
式中:Fji——j振型i质点的水平地震作用标准值;
αj——相应于j振型结构自振周期的地震影响系数;
Xji——j振型i质点的水平相对位移;
γj——j振型的参与系数;
Gi——i质点的重力荷载代表值。
采用底部剪力法时,结构总的水平地震作用为
式中:FkE——结构总的水平地震作用标准值;
α1——相应于结构基本自振周期的地震影响系数。
Geq——结构等效总重力荷载。
由式(1)和式(2)可以看出,结构的水平地震作用与结构的地震影响系数成正比。地震影响系数曲线见图1。
图1中:αmax——地震影响系数最大值;
η1——直线下降段的下降斜率调整系数;
γ——衰减指数;
Tg——场地特征周期;
η2——阻尼调整系数;
T——结构自振周期。
式中:ξ——结构的阻尼比。
由表1可知,各类场地土特征周期Tg的值为0.20~0.90。对于一般的多高层建筑,结构的自振周期也基本上位于这个区间,相应的地震影响系数为
由式(4)可以看出,地震影响系数α与场地特征周期Tg成正相关关系,即地震影响系数随着场地特征周期的增大而增大。
对天津地区和平、河东、河西、南开、河北、红桥、塘沽、东丽、西青、津南、北辰、武清、宝坻、静海、蓟县等地,GB50011—2010中设计地震分组由第一组变为第二组,对于各类场地第二组的场地特征周期均比第一组的大,进而地震作用也会变大。
工程为天津东丽区某污水处理厂的总变电间。该变电间为3层框架结构(含局部1层电缆夹层),结构长46.8m,宽15.9m,高13.8m。根据地质勘察报告,场地土为Ⅲ类土。结构轴见图2。
在通用结构设计软件PKPM中,分别以设计地震分组第一组和第二组对该结构进行分析,分析结果见图3和图4。
由图3和图4可以看出,在X向水平地震作用下,设计地震第二组的地震作用要比第一组大。
查看PKPM结果文件发现,结构的第一阵型为X向的平动,周期为0.79s,第二振型为Y向平动,周期为0.68s。由表1可知,第一组对应的场地土特征周期0.45s,第二组对应的场地土特征周期为0.55s。对于X方向的地震作用,无论是第一组还是第二组,结构的自振周期都位于Tg和5Tg之间。而在这个区间,地震影响系数随着特征周期的增大而变大,那么第二组的地震力和地震位移均比第一组大是正常的。
GB50011—2010将天津设防分组做了较大调整,对于大部分多高层建筑结构,这一调整将增大地震作用,因此在以后的抗震设计中应特别注意。
[1]GB50011—2010,建筑抗震设计规范[S].
[2]GB50011—2001,建筑抗震设计规范[S].
TU352.1
C
1008-3197(2011)02-15-02
2011-01-20
王跃磊/男,1984年出生,助理工程师,硕士,天津市市政工程设计研究院,从事结构设计工作。
□鲁航线/天津市市政工程设计研究院。