升角
- 螺旋管结构对超临界甲烷换热特性的影响分析
、螺旋直径及螺旋升角对超临界甲烷在螺旋管内流动换热性能的影响规律,为我国大型绕管式换热器的设计研究提供参考。2 计算模型建立2.1 超临界甲烷物性分析本文选取甲烷为工作流体,其临界温度和临界压力分别为190.56 K和4.599 2 MPa。通过NIST软件查询压力为7 MPa下的甲烷物性参数,甲烷物性参数随温度变化见图1。不同压力下的超临界甲烷,其物性均会在某温度点产生突变,称此温度点为拟临界温度。由图1可知,在压力恒定的情况下,比定压热容随着温度升高呈
煤气与热力 2023年9期2023-10-14
- 复杂煤层条件下滚筒截割性能参数优化分析
重点研究叶片螺旋升角）对整机截割性能的影响展开研究，截割性能通过采煤机在不同工况下的截割阻力、块煤率、生产率和截割比能耗进行反应[2]。所研究各参数的具体取值如下：牵引速度为3 m/min、3.5 m/min、4 m/min和4.5 m/min；螺旋滚筒转速为80 r/min、85 r/min、90 r/min、95 r/min 和100 r/min；截割深度为550 mm、565 mm、580 mm、600 mm 和620 mm；叶片螺旋升角为8°、10
机械管理开发 2023年7期2023-08-31
- 综采工作面采煤机滚筒叶片磨损问题研究
n、滚筒叶片螺旋升角11°、滚筒截割速率102 r/min 时，分别取煤矸坚固性系数为1.4、3.5、5.1、6.8、8.4 以下五种参数时，分析对滚筒叶片磨损量造成的影响。图1 煤矸坚固性系数对滚筒叶片磨损效果分析由图1 可以看出，在煤矸坚固性系数为1.4 时，滚筒叶片磨损量为0.2 mm；而当坚固性系数升至8.4时，磨损量接近1.0 mm；随着煤矸坚固性系数的增大，滚筒叶片的总磨损量也在增加，磨损情况也越剧烈。因此在进行综采工作面采煤机截割作业前，可通
机械管理开发 2023年7期2023-08-31
- 间断螺旋片强化套管换热器传热性能分析
量流量下，螺旋片升角、布置形式对套管换热器环侧流动与换热性能影响，与光滑圆管换热性能进行比较，通过火积耗散理论进一步分析强化换热性能机理。1 模型及控制方程1.1 物理模型间断螺旋片强化套管换热器主要由内管、外套管和间断螺旋肋片组成，物理模型如图1所示。间断螺旋肋片紧贴内管外表面均匀分布，如图2所示，螺旋片垂直高度为H=14 mm，螺旋片和内管壁厚度σ=2 mm，材质为紫铜。间断螺旋肋片螺距为 L；螺旋翅片螺旋升角α（tan α =L/πDin）；螺旋肋片
流体机械 2022年11期2023-01-09
- 基于悬链线理论的无牵引滑索滑速计算与优化
2.3 滑索曲线升角γ（°）对滑索悬链线方程，即公式（2）进行求导，可得曲线方向系数，滑索曲线升角的正切值为曲线方向系数。则滑索曲线升角方程为：2.4 车轮摩擦系数 μ滑车车轮的滚动摩擦系数与滚珠轴承的数量有关，单个滑车滑轮的μ=0.004 2～0.006 2；2个滑车滑轮的μ=0.006 2～0.008 2，常取μ=0.007 8，4个滑车滑轮常取μ=0.015[10]。2.5 进站速度由于空间限制，滑索的上下站台通常较短，乘客滑行至下站台后，滑车在较短
安阳工学院学报 2022年6期2022-11-16
- 振动盘料斗几何参数的研究与优化
料斗中料道的螺旋升角为α，振动升角为β。根据受力情况的不同，物料有四种运动状态，即相对静止、相对向前滑移、相对向后滑移和跳跃运动。物料的运动取决于料斗的运动，由机械振动理论得知料斗作简谐振动，假设料斗的位移为S，加速度为 a，则有：式中：A 为料斗振幅；ω 为角频率。如下页图2 所示，作用在物料上的力有物料自身的重力mg、物料与料道表面的摩擦力Ff、料道对物料的支持反力FN和惯性力Fa。当料斗受电磁力向左下方运动时，物料受反方向的惯性力，当惯性力沿x 方向
机械管理开发 2022年10期2022-11-12
- 基于离散元仿真的采煤机滚筒结构优化研究
煤机上接触的螺旋升角为13°，为了研究不同截割参数下的采煤机截割性能，在其他参数不变的情况下，分别对截齿螺旋升角为 8°、10°、13°、15°、18°，滚筒转速为 80 r/min、85 r/min、90 r/min、95 r/min、100 r/min，牵引 速 度 为 3 m/min、3.5 m/min、4 m/min、4.5 m/min、5 m/min 情况下的采煤机生产率截割面积和截割比能耗进行仿真分析。2 采煤机生产率仿真采煤机的生产率[4]是
机械管理开发 2022年10期2022-11-12
- 立式螺旋搅拌磨磨矿介质球运动特性仿真分析
的因素众多。螺旋升角、螺旋搅拌器转速及介质球填充率是影响立式搅拌磨机内部运动状态的主要因素，但相关研究相对较少。为此，笔者利用立式螺旋搅拌试验磨机，运用离散单元法对立式螺旋搅拌试验磨机进行仿真，研究立式螺旋搅拌磨工作过程中关键参数对磨机内介质球运动的影响，为立式螺旋搅拌磨的设计选型提供参考。1 立式螺旋搅拌磨工作原理立式螺旋搅拌磨机可采取干法研磨和湿法研磨 2种方式，目前大多以湿法为主。立式螺旋搅拌磨机湿法研磨时筒体内部包括水、研磨介质球和矿料，其结构和工
矿山机械 2022年10期2022-10-20
- 芯轴螺纹升角对钛合金内螺纹管挤压变形均匀性的影响研究
东，熊振芯轴螺纹升角对钛合金内螺纹管挤压变形均匀性的影响研究张征浩1，黄东男1,2，杜赵新1，李旭东1，熊振1（1.内蒙古工业大学 材料科学与工程学院，呼和浩特 010051；2.中铝材料应用研究院有限公司，北京 102200）为了促进金属周向的流动、提高金属的流动均匀性以及钛合金内螺纹管的成形质量，确定合适的螺纹升角大小。通过数值模拟技术对内螺纹芯轴的螺纹升角在10°～40°范围内进行适当调整，并用相对均差值衡量挤压稳态内螺纹管的流动均匀性，探究螺纹升角
精密成形工程 2022年8期2022-08-26
- 薄煤层采煤机开底槽截割部动力学特性及装煤性能分析
、滚筒宽度和螺旋升角等固定结构参数相关[4]。在合理范围之内增加滚筒直径有利于提升采煤机的装煤效率。滚筒宽度越大，对应采煤机的装煤率越高。在滚筒截割深度一定的情况下，对应的螺旋升角越大，采煤机的装煤率越高。此外，装煤率还与采煤机截割部滚筒的转速、牵引速度等参数相关。重点研究螺旋升角、滚筒转速以及牵引速度对装煤率的具体影响，并对螺旋升角的角度为30°、35°和40°，滚筒转速为35 r/min、45 r/min和55 r/min，牵引速度为2 m/min、3
机械管理开发 2022年6期2022-07-14
- 复杂煤层条件下滚筒截割性能影响分析
、宽度、叶片螺旋升角、叶片数量、截齿排列方式、截齿布置角度等。滚筒的叶片直径主要影响采煤机整机的装煤性能。一般的，滚筒直接与工作面煤层的厚度直接相关，如表1 所示。表1 滚筒直径与工作面煤层厚度之间的关系 m 根据采煤机截割部滚筒的直径确定其螺旋叶片的直径。螺旋滚筒的宽度需综合工作面设计的生产率确定。目前，采煤机螺旋滚筒的宽度一般取标准值，主要包括有500 mm、630 mm、680 mm、750 mm 和1000 mm。螺旋升角也是影响整机滚筒装煤能力的
机械管理开发 2022年4期2022-07-08
- 矿井采煤机截割滚筒性能分析研究
叶片以一定的螺旋升角盘绕在筒毂上，齿座安装在螺旋叶片上，截齿安装在齿座上。截割滚筒的很多结构参数会对其性能产生比较重要的影响，本文主要分析关键结构参数和工艺参数对其使用性能的影响规律。图1 采煤机截割滚筒结构示意图2 截割滚筒分析模型的建立2.1 使用性能指标及影响因素的确定采煤机截割滚筒的使用性能是一个非常宽泛的概念，具体评价指标很多。本文结合实际情况，选择4个指标对截割滚筒的使用性能进行评价，分别为截割比能耗、生产效率、截割面积、截割阻力。另外，选取采
机械管理开发 2022年2期2022-05-12
- 采煤机滚筒螺旋叶片磨损分析及其结构参数优化
mm。叶片螺旋升角为13°。2 螺旋叶片磨损有限元模型的建立2.1 三维几何模型根据上文所述的采煤机滚筒整体结构，利用PRO-E 软件建立滚筒结构的三维几何模型，图1 所示即利用PRO-E 软件建立的模型。需要特别说明的是，由于实际的滚筒结构特别复杂，内部包含很多细小结构，如倒角、倒圆、小圆孔等，这些结构会对模型计算过程造成不利影响，但对结果的影响却非常小。所以在建立三维几何模型时，这些细节之处作忽略处理。图1 采煤机滚筒整体结构2.2 有限元模型利用P
机械管理开发 2022年2期2022-05-12
- 复合分子泵牵引级参数对氦质谱检漏仪性能的影响研究
算模型，改变螺旋升角、牵引槽深度和转子与定子间隙等参数，分别计算牵引级的抽气性能，结合氦质谱检漏仪的实际使用情况对由牵引级参数变化引起的检漏性能的改变进行研究。通过对分子泵的抽气性能和氦质谱仪的检测灵敏度的优化，使复合分子泵能够更好地应用于检漏技术。1 计算模型和方法首先建立氦质谱检漏仪用复合分子泵牵引级的计算模型、确定计算方法。1.1 分子泵涡轮级抽气性能计算模型牵引级的工作原理是分子牵引，即高速运动的刚体表面携带气体分子，并且使之按照一定的方向运动，如
真空与低温 2022年2期2022-03-30
- 采煤机滚筒螺旋叶片磨损的影响因素分析
筒转速及叶片螺旋升角4 个因素对采煤机滚筒叶片磨损的影响，进而确定合理的参数范围，降低采煤机滚筒叶片磨损，延长滚筒的使用寿命，提高采煤机的生产效率。1 不同因素对采煤机滚筒螺旋叶片磨损的影响分析1.1 煤岩特性对采煤机滚筒叶片磨损的影响分析采煤机滚筒截割的直接对象就是煤岩，煤岩颗粒的形状大小、密度和硬度都会影响滚筒叶片的磨损，尤其是采煤机滚筒的磨损程度随煤岩硬度的增大而急剧增大。对于含不同夹矸的煤岩来说，其形状大小、密度等在单一或多种因素作用下，采煤机滚筒
机械管理开发 2021年12期2022-01-27
- 掘进机截割头截齿的布置研究
旋头的数量、螺旋升角、截线间距以及截齿的轴向位置等。1.2.1 螺旋头数量参数的确定从理论上分析，当截齿螺旋头数量太小时对应的截齿的螺旋升角过小，对整机的排料能力有一定的影响；当截齿螺旋头数量过大时对应的截齿的螺旋升角过大，影响截齿在截割头上的分布[3]。因此，一般将截齿螺旋头的数量控制在2～3 个。1.2.2 螺旋升角参数的确定掘进机截割头螺旋升角如图1 所示。图1 掘进机截割头螺旋升角示意图螺旋升角直接决定截割头的导料性能。结合实践经验，一般将截割头螺
机械管理开发 2021年12期2022-01-27
- 冷却单螺杆内聚合物熔体传热模型
槽宽度为W，螺纹升角为φ，沿螺槽方向的速度分量为Vbz，垂直于螺槽的速度分量为Vbx。图1 螺槽和机筒展开后的几何结构Fig.1 The geometry of the screw channel and barrel after unfolding1.2 数学模型基于聚合物熔体在冷却单螺杆内的流动，做出以下基本假设：1)熔体为不可压缩流体，流动定常；2)熔体不受重力作用，不考虑熔体的体积力与惯性力的作用；3)不考虑间隙漏流，忽略螺棱与机筒内表面的间隙的影
北京化工大学学报（自然科学版） 2021年5期2021-11-13
- 采煤机滚筒装煤效率优化
中α为螺旋叶片的升角，v2为沿滚筒的轴向分解的煤流速度。从装煤机理可知，采煤机装煤是通过螺旋叶片给予煤流轴向推力，将截割下的煤送到刮板输送机的。因此，对煤流进行分析，如图1所示。图1 煤流单个质点速度分析图1为煤流中单个质点的速度矢量分解，从图中可以看出，在滚筒旋转时，由于叶片的结构，会对煤流造成两个方向的分力v和v11，在忽略摩擦力的情况下，可以得出煤流的绝对速度vn=v+v11。将叶片与煤流之间的摩擦力导入分析，摩擦力会使沿叶片的煤流分速度降至v12，
机械管理开发 2021年9期2021-10-15
- 掘进机截割头截齿参数的优化
头数、截齿的螺旋升角、截线之间的间距等。1）截齿螺旋头数的初步确定。截齿螺旋头数直接影响设备的截割能力和收料效果。从理论上讲，螺旋头数越少对应截齿螺旋升角越小，对应的排料能力较差；螺旋头数过大对应截齿螺旋升角越大，将会影响截齿在截割头上的排列[2]。一般工程实践中常将螺旋头数设定为3头。2）螺旋升角的初步确定。所谓螺旋升角指的是，截齿螺旋线与截齿运动轨迹之间的夹角。从理论上讲，螺旋升角将直接决定截割头的导料能力。结合工程实践经验和理论基础，一般将截割头截齿
机械管理开发 2021年9期2021-10-15
- MG2-70325-BW型采煤机螺旋滚筒磨损情况研究
同转速和螺旋叶片升角的工况条件下影响螺旋滚筒磨损的规律进行了研究。采用金属磨损仿真的专业软件——EDEM 对螺旋滚筒的磨损情况进行仿真分析[2]。该研究成果为采煤机螺旋滚筒的结构设计优化提供了依据。1 螺旋滚筒磨损机理1.1 螺旋滚筒破岩过程分析螺旋滚筒通过截齿对煤炭进行切削，截齿的安装及材料的选型至关重要，且对螺旋滚筒的工作性能有很大的影响。截齿破岩主要分为四个阶段，分别为变形阶段、裂纹形成、裂纹发展、煤岩崩落[3]。岩石受到截齿的作用力后，由弹性变形阶
机械管理开发 2021年8期2021-09-21
- 开沟旋耕机渐变螺旋升角轴向匀土刀辊设计与试验
合式刀辊、等螺旋升角排列，以提高耕整质量。如杨庆璐等[4]为实现玉米秸秆的有效掩埋，设计了旋耕刀与伸缩杆组合式刀辊，在同一切土小区安装4把等螺旋升角排列的旋耕刀；张春岭等[5]研制了六头螺旋秸秆还田耕整机刀辊，旋耕刀采用四头螺旋线排列，二次切刀采用两头螺旋线排列；LEE等[6]基于水稻直播模式，设计了一种圆盘刀与旋耕刀组合式刀辊，提高了种带土壤破碎率；祝英豪等[7]优化了螺旋横刀与旋耕刀组合排列方式，形成人字型旋埋刀辊；ZHENG等[8]根据深松旋耕联合作
农业机械学报 2021年5期2021-06-09
- 含夹矸煤层条件下采煤机螺旋滚筒工作性能分析与预测
运动学参数、螺旋升角等滚筒结构参数和装煤性能的关系进行了仿真分析，为滚筒装煤性能的提升提供了新的技术手段[9]；基于遗传算法对采煤机螺旋滚筒进行多目标优化设计，研究结果为滚筒结构参数和运动参数的选取提供了数据支撑[10]；通过仿真复杂煤层条件下螺旋滚筒截割煤岩耦合模型，得到了煤层中不同夹矸位置对螺旋滚筒冲击载荷的影响，同时总结了煤岩塑性变形规律[11]。上述研究大多仅以滚筒螺旋升角、齿形等结构参数和滚筒转速、牵引速度等运动学参数为变量研究某一个性能指标，对
中国机械工程 2021年8期2021-05-06
- 高速滚珠丝杠副非赫兹接触应力计算
、滚道形状、螺旋升角、滚珠半径等共同决定的。由于丝杠滚道和螺母滚道具有螺旋升角，从而造成滚道截面形状的非对称性，且螺旋升角越大导致的非对称性越严重，因此采用Hertz接触理论会造成较大的误差。为了便于对一般3维型面两接触体之间进行精确的摩擦磨损分析和疲劳寿命分析，国内外许多专家根据最小余能原理和共轭梯度法（conjugate gradient method，CGM）[9-10]，采用半解析法对一般接触问题进行了深入研究。Kubo[11]、Francis[1
工程科学与技术 2021年2期2021-03-29
- 数控螺纹车刀工作角度调节器的研发
类零件由于受螺旋升角的影响，为了正常车削，数控车刀通常需摆动一个螺旋升角的角度进行装夹。一般采用在刀杆底部垫一块带有倾斜面的垫片。针对不同螺旋升角的螺纹，车刀需摆动不同的角度，也就需要根据不同的螺纹准备相应倾斜角度的垫片。同时，针对螺旋升角很大（大于20度）的螺纹，此时车刀刀杆下面的垫片对车刀的装夹稳固将带来影响。有时，为了使车刀在机床刀架上装夹牢固，不得不修磨刀杆的上表面，修磨后的刀杆基本不能再用在其他工作场合，这对于单件小批量机械加工的经济性有着很大的
新型工业化 2021年11期2021-03-25
- 浅谈国内蜂窝陶瓷连续挤出机的改进
下问题：挤出螺旋升角设计不合理问题，造成国内的连续挤出机挤出压力不超过8MPa，挤出效率低，无法满足生产需求；挤出压力不均衡和不稳定的问题，在模具（图1 中5 号）截面上各点的压力不均衡，并且截面上同一点的压力表现不稳定，具体表现在挤出成型过程中泥料在模具截面的各点挤出速度不同，导致挤出坯体变形；挤出过程泥料发热严重问题，泥料的挤出成型过程中，泥料发热，温度升高过大，影响坯体的成型质量；真空室易堵泥问题，泥料在被挤出机上级（图1 中1 号）搅拌、捏练、挤成
江西建材 2020年6期2020-07-04
- 高强度热处理钢轨闪光焊接头断裂原因分析
织并观察接头流线升角，采用电火花线在距轨底角边缘15.4 mm 处的平滑区切割制取金相试样，并观察切割面。试样经过磨制、抛光和腐蚀后在显微镜下进行观察，金相检验结果见图4。图4（a）—图4（d）分别为金相试样上部、上中部、中下部及底部焊缝和断口面显微组织，从图中观察到的连续均匀的网状先共析铁素体（即脱碳层）表明该接头经历了正常焊后热处理。图4（a）中能观察到完整的脱碳层，出现的部分弯曲状态是接头在经过推瘤后形成的流线弯曲状态，图4（b）中的脱碳层比较完整，
铁道建筑 2020年1期2020-02-24
- 基于UG的混凝土运输车搅拌叶片参数化设计*
数螺旋曲线的螺旋升角始终不变，其螺距与搅拌筒直径变化成正比关系，卸料区段的叶片间距比搅拌区的小，如果设计适当不会影响卸料功能。阿基米德螺旋曲线的搅拌叶片在轴线方向上间距保持固定值，其螺旋升角与搅拌筒横断面的直径变化成反比关系。当螺旋升角按搅拌区段的工作要求选定时，在进入卸料区段后，叶片的螺旋升角随搅拌筒断面的直径缩小而变大，影响卸料性能；若螺旋升角按卸料区段的工作要求选定时，搅拌区段的螺旋升角将过小，影响搅拌质量[2]。因此，选择对数螺旋曲线的叶片和适中的
精密制造与自动化 2019年4期2019-12-23
- 滚筒结构对装煤效率的影响及煤流运动轨迹研究
WD型采煤机为变升角螺旋截割滚筒，此滚筒叶片为先凹后凸的曲线螺旋面，端盘处、中点螺旋线与固定升角螺旋滚筒一致。采煤机参数参照表1.螺旋滚筒结构见图1，图1a)为叶片展开图，图1b)为抛煤示意图。图1中曲线1为固定升角的螺旋滚筒叶片展开图，采煤时煤块M沿曲线1下滑，最终到达M1点；而曲线2为变升角螺旋滚筒叶片展开图，采煤时煤块从M点开始，沿着曲线2下滑，由于曲线2在中间部位外凸，因此在煤块运动到曲线2中端时被抛出最终在M2点落地，与M1点相比，距离较远。表1
山西焦煤科技 2018年8期2018-10-30
- 基于连续介质假设原理的膨化机螺杆摩擦阻力分析及参数优化
；θ——螺杆螺旋升角，(°)。查阅文献[12]可得，外机筒作用于物料上的压力与物料在加料斗处的初压力有关：p=p0eτL，(3)式中：L——计算段的螺槽长度，m；p0——物料在加料斗处的初压力，Pa；τ——比例系数。由文献[12]得：(4)(5)式中：D——螺杆螺旋外径，m；H——螺旋径向高度，m；fb——物料与机筒间的摩擦系数；φ——物料微元相对于机筒运动的方向角，(°)。2.1.2 物料微元旋转运动时受到的离心力 物料在高速旋转时产生的离心力：(6)式
食品与机械 2018年8期2018-10-10
- 一种新型干燥消毒机的研究
向角，螺旋管路的升角，物料的抛掷指数，还有振动频率。2.2.1 振动方向角β该角度为合成振动方向与螺旋管路底面的夹角。其大小与两电机的夹角有关系，一般来说，两电机角度为90度。如图2所示。图2 振动方向角2.2.2 螺旋升角α螺旋管路升角与螺纹升角类似，是能否输送物料的重要因素。升角太大，物料输送的速度太慢，需要更大的振动力，设备的成本加大。一般选择升角在3～5度左右，保证保温层安装空间和加工精度。螺旋管路的各处螺距相同，各处螺旋升角是不一样的，计算公式如
浙江化工 2018年9期2018-10-08
- 薄煤层采煤机滚筒装煤效率的研究
点研究了滚筒螺旋升角、转速、牵引速度以及滚筒转向对装煤性能的影响。2 滚筒模型的建立模拟滚筒装煤实验的目的是为了改善采煤机螺旋滚筒的装煤性能，因此，模型与原型之间必须满足相似性要求，尽可能近似的模拟采煤工作面原型滚筒的运行情况。以滚筒的叶片螺旋升角、滚筒转速、牵引速度为研究对象。（1）利用三维建模软件UG，以某型号薄煤层采煤机滚筒为原型进行设计，建立三个螺旋升角分别为15°、18°、21°的三头螺旋滚筒模型[5]。（2）该型号采煤机运动参数：滚筒转速n=4
机械设计与制造 2018年8期2018-08-28
- 基于ADAMS的采煤机截割机构运动分析和结构优化
及截割滚筒的螺旋升角ω2组成，因此可将采煤机工作时截割机构的运动轨迹表示为[5]：式中：L为截割机构摆臂的臂长；rc为截割机构滚筒的理论半径。对时间t求导，即可得到采煤机截割机构截齿的运动轨迹的速度数学模型为：对采煤机截割机构的运动方程进一步求导，即可得出工作时截齿的运动加速度：由分析可知，采煤机截割机构工作时的瞬时加速度与截割机构的螺旋升角有较大的关系，螺旋升角直接影响着其工作时的稳定性。3 采煤机截割机构的仿真分析利用Creo三维建模软件建立采煤机截割
机械管理开发 2018年7期2018-08-02
- 基于遗传算法的采煤机螺旋滚筒多目标优化设计
能达到最佳的螺旋升角；BILGIN等[2]对22种不同抗压强度的煤岩试样进行了大量切削实验，获得的截割比能耗及截齿受力数值与理论数值相吻合；刘送永等[3]对煤岩截割试验台上的4种排列方式的滚筒进行截割实验，研究发现截齿排列方式对载荷及块煤率有影响；陈晓飞等[4]以截割比能耗和载荷波动系数等性能指标为目标对采煤机的滚筒参数进行优化，结果显示优化后采煤机的截割性能有所提高；马正兰等[5]对不同煤层的滚筒运动参数进行优化，使块煤率得以提高。上述研究仅对滚筒截割性
中国机械工程 2018年5期2018-05-03
- 挤压参数对单螺杆挤压机单位功耗影响研究
、轴头间隙、螺纹升角以及螺杆转速对单螺杆挤压机单位功耗的影响，为单螺杆挤压机更好地应用于挤压膨化浸油工艺提供理论基础和试验依据。1 材料与方法1.1 原料半湿法玉米胚（含水率为7.61%，含油率为19.00%）：黑龙江肇东金玉集团公司油脂厂。1.2 设备单螺杆挤压机说明螺杆参数（挤压机包括3节套筒和1根螺杆，螺杆转速及套筒温度均可调[12]）：山东理工大学农产品精深加工实验室自制；数据记录仪：杭州米科仪表设备有限公司。1.3 数据采集运用数据记录仪记录电流
食品研究与开发 2018年6期2018-03-24
- 螺旋升角对楔横轧梯形螺纹轴成形的影响
平，胡正寰螺旋升角对楔横轧梯形螺纹轴成形的影响闫华军1，张双杰1，马世博1，刘晋平2，胡正寰2(1. 河北科技大学材料科学与工程学院，河北省材料近净成形技术重点实验室，河北石家庄，050018；2. 北京科技大学机械工程学院，北京，100083)考虑到模具型腔与轧件变形区的空间关系，利用轧件瞬时螺旋半径与螺距关系，推导模具螺旋升角表达式，并绘制模具螺旋升角轨迹曲线。在H630楔横轧机上进行2种螺旋升角工况的螺纹轧制实验，使用三坐标测量仪对轧件进行精确测量
中南大学学报（自然科学版） 2017年5期2017-10-13
- 挤压机螺杆构型对Ⅰ米胚剪切强度的影响
、螺杆转速、螺纹升角作为试验因素，以挤出物的剪切强度为考察指标，研究挤压参数对剪切强度的影响规律。通过四因素五水平二次正交旋转组合法设计试验，利⒚Design Expert 8.0.6软件对试验数据进行响应面分析，并对试验数据进行回归显著性检验，得到最佳挤压膨化工艺参数为：阻流环直径92mm，δ段长度16mm，螺纹升角7.10°，螺杆转速180r/min。在最优参数下剪切强度14.17 N，残油率为0.77％。挤压膨化；δ段长度；螺杆构型；剪切强度Ⅰ米胚芽
食品研究与开发 2017年15期2017-08-31
- 3D打印机挤出头螺旋输送螺杆设计
；输送螺杆；螺杆升角中图分类号：TP391.73 文献标识码：A DOI：10.15913/j.cnki.kjycx.2017.11.1213D打印技术采用高温塑料、粉末状金属等可黏合材料作为原料，以数字模型文件为基础，把数据和原料放进3D打印机中，通过打印一层层的黏合材料来制造三维物体。笔者与自身的团队研发了一种用于打印巧克力与奶油等半固态黏性物质的打印机，其采用螺旋输送的方式来挤出原料。本文将对该3D打印机挤出头螺旋输送螺杆的设计过程进行介绍。1 螺杆
科技与创新 2017年11期2017-07-01
- 三线蜗杆在数控车床上的车削加工
尤其是蜗杆的螺旋升角比较大，使刀具进给方向的后角要不断增大（在刀具原有后角的基础上需要加上螺旋升角），造成刀具的刚性变差，因此在背着进给方向一侧的后角增加一个螺旋升角。3 程序的编辑该工件外轮廓选用G71和G70进行粗加工和精加工，M16的螺纹选用G76指令。前面的这些程序按照常规编程进行，三线蜗杆处的加工使用宏程序编程。具体程序如：T0101 M03 S100G0 X60 Z5N1#1=49.8N2#2=2.55WHILE#1GE36.8 DO3N3 G
时代农机 2017年12期2017-03-09
- 一内螺旋刀翼PDC钻头研究
头,研究刀翼螺旋升角的变化规律,分析岩屑在刀翼刃部和刀翼面上的受力,建立岩屑推动力与刀翼螺旋升角的关系,优化刀翼螺旋升角,并进行台架实验。结果表明:内螺旋刀翼PDC钻头刀翼螺旋升角的理想设计范围为9°～52°,考虑加工和排屑通道大小等影响因素,其合理的设计范围为26°～52°,研制的钻头能迫使岩屑向其中心运移,并实现岩屑的良好流动,满足内排屑要求。自掩埋钻井; 内排屑; 内螺旋刀翼; PDC钻头; 刀翼螺旋升角自掩埋钻探是一种新型的无钻机、无钻井液循环、边
中国石油大学学报（自然科学版） 2016年5期2016-12-27
- 滚珠丝杠副动态预紧转矩检测国内外标准比较和分析*
；传动效率；螺旋升角0 引言滚珠丝杠副动态预紧转矩是滚珠丝杠副综合性能检测的主要指标，动态预紧转矩的大小直接影响滚珠丝杠副的能量损耗、温升性能，进而影响丝杠的定位精度。因此，对于广泛应用于高精度数控机床、机电一体化设备的滚珠丝杠副来说，正确地分析并选择动态摩擦力矩的计算模型，对于滚珠丝杠副的优化设计和装配十分必要。国内外对滚珠丝杠副的动态预紧转矩进行了大量研究。Ming-Cheng［1］和Lin-Wei CW［2］分析了摩擦力和摩擦力矩对滚珠丝杠副稳定性的
组合机床与自动化加工技术 2015年2期2015-11-02
- 考虑误差的行星滚柱丝杠副滚柱承载分布
载、接触角、螺旋升角、滚柱螺纹牙数和螺纹副材料弹性模量比等因素对滚柱承载分布的影响规律.1 PRSM滚柱承载分布建模1.1 模型假设根据PRSM结构特点和传动原理，作如下假设:1)多个滚柱承载分布相同;2)丝杠侧与螺母侧承载分布一致，且丝杠侧和螺母侧误差分布相同;3)丝杠和螺母材料属性一致，滚柱材料属性不同于丝杠和螺母;4)在轴向载荷作用下，几何误差不会导致丝杠、螺母和滚柱接触角发生变化.1.2 考虑误差的PRSM滚柱承载分布建模在PRSM传动中，滚柱螺纹
哈尔滨工业大学学报 2015年7期2015-09-03
- 滚珠丝杠传动特性与刚度特性研究
的影响，以及螺旋升角、接触角、负载变化等参数与接触变形的关系。1 滚珠丝杠传动特性1.1 滚珠丝杠传动精度影响因素在丝杠旋转使滚珠推动螺母运动的过程中，滚珠产生绕丝杠的公转和自身在滚道中的自旋运动。在丝杠-滚珠-螺母的运动传递过程中，丝杠、滚珠、螺母间将产生接触弹性变形。将丝杠、螺母、滚珠作为刚体，对其空间运动过程进行建模，如图1所示，建立相对运动坐标系，并对其空间运动进行描述。在此，建立3个空间坐标系。第一坐标系X′（x′，y′，z′）的 Z′轴与滚珠丝
机械制造 2015年9期2015-06-12
- 考虑弹性变形的行星滚柱丝杠副滚滑特性
数中接触角、螺旋升角和滚柱螺纹牙数对两接触侧滑-滚比的影响规律.分析结果表明,考虑弹性变形,丝杠与滚柱接触侧会产生相对滑动,且两接触侧沿螺旋线切向产生的相对滑动速度最大;接触角和螺旋升角对两接触侧滑-滚比的影响趋势均相反,增大螺旋升角更有利于降低螺母侧滑-滚比;滚柱螺纹牙数对两接触侧滑-滚比的影响较小.行星滚柱丝杠副;螺旋传动;滚动摩擦;弹性变形行星滚柱丝杠副(planetary roller screw,PRS)是一种可将旋转运动转换成直线运动的传动机构
东南大学学报（自然科学版） 2015年3期2015-06-09
- 双螺母滚珠丝杠副预紧力的研究
：式中，λ为螺旋升角，δn为总变形量，δa为变形轴向分量，δS为滚珠与丝杠滚道面接触处的弹性变形量，δN为滚珠与螺母滚道面接触处的弹性变形量。如图3所示为滚珠与丝杠接触点受力分解图， Fn为合力，Fa为轴向力分量，Fr为径向力分量，Ft为圆周力分量。将式(6)、式(7)代入式(4)、式(5)得预紧力F与△S的关系为：图3 螺母与滚柱接触点受力分解图式中，n为单个螺母中滚珠的总个数。根据所求得的预紧力F的计算公式，取丝杠公称直径d0=16mm，滚珠直径db=
制造业自动化 2015年14期2015-05-11
- 自驱型旋转式压力能交换器性能模拟与结构优化
结构参数有：螺旋升角α、交界面中心线弧长l、进口倾角θ、垂直高度H、覆盖孔道个数n、底面中心线弧度β和进口直径di。转子的结构参数有：转子半径R、孔道中心线圆周半径r1、孔道直径d、转子长度L′和孔道个数N。图3 沿A- A方向展开截面图4 转子俯视图其中，端盖通流通道螺旋弧面中线为螺旋线，螺旋升角α为其螺旋角度，具有导流作用；端盖通流通道与转子交界面为弧形环面，中线沿孔道中心线圆周分布；进口倾角θ为进口端面与竖直方向的错角。各参数关系如下：H=ltanα
化工机械 2015年5期2015-01-13
- 接触角螺旋升角对滚柱丝杠副传递效率的影响
析，找出其与螺旋升角和接触角的关系曲线，并对螺旋升角和接触角进行优化设计［7］，得出最优值。1 行星滚柱丝杠副数学模型行星滚柱丝杠副主要由滚柱、丝杠、螺母、齿轮、支撑环组（图1）［8］。图1 行星滚柱丝杠副的三维模型丝杠与滚柱之间的接触点沿着丝杠的螺旋面上，接触轨迹为螺旋线。在本文分析的接触点全部位于螺旋轨迹线上。由于滚柱丝杠副特殊的结构，滚柱与丝杠和螺母之间都有多个接触点，并且螺母与滚柱接触点位置坐标和丝杠与滚柱接触点位置坐标表示方法很相似（图2）。图2
湖北工业大学学报 2014年1期2014-10-13
- 环模制粒机调质器设计与研究
旋输送机中螺旋的升角α。螺旋输送机各点的螺距是相同的，但因其半径不同，所以各点的螺旋升角不同。外径处的螺旋升角小，内径处的升角大。如图3所示，当螺旋输送机以角速度ω绕回转轴Z旋转时，则在O点处的物料一面与螺旋面发生相对滑动，一面沿Z轴移动。它的运动速度将由以下两速度合成:一个是螺旋叶片上的O点的牵引运动速度Vo，其方向为沿O点回转的切线方向；另一个是物料相对于螺旋面的滑行速度，其方向为平行于O点螺旋面的切线方向，用AB表示。但是由于物料与螺旋面之间有摩擦力
长江大学学报(自科版) 2014年11期2014-09-15
- 升船机安全机构螺杆螺母自锁性能试验研究
λ—螺纹副的螺旋升角和fv—螺旋副的摩擦系数）。设计单位设计的螺旋副参数为：取f=0.1 作为自锁设计条件，螺杆螺母的螺旋升角为5.64°，并要求加大螺杆螺母表面粗糙度（粗糙度Rz100），以保证摩擦系数不小于0.12。设计的自锁条件在理论上是正确的，满足自锁的条件。但是，据材料手册中所查，钢—钢的干摩擦系数f 一般为0.1～0.17，有润滑时的摩擦系数会有所降低，为0.05～0.1[4]。在工程实践中，安全机构的螺母柱出现水、冰、油、润滑脂等污染是不可避
机电产品开发与创新 2014年1期2014-09-13
- 大螺旋升角螺旋槽的数控车削
成形铣刀铣削该大升角螺旋槽，这种工艺方案需要定制或自制带圆弧角的90°成形铣刀，再利用四轴机床的A、X两轴联动来加工大升角螺旋槽。由于试制进度较紧，考虑到生产效率和后期批量生产的因素，我们否定了原四轴铣加工方案，最终确定采用数控车床车削工艺来加工该槽以提高生产效率。1.零件分析如图1所示，零件外圆为 φ25 mm，螺距 P=40 mm，螺旋槽形状为 90°三角形，圆弧角为R0.5 mm。直观来看，零件具有两个特点:①螺旋升角大，普通的槽刀装夹方式车槽时，槽
金属加工(冷加工) 2014年13期2014-07-09
- 机器视觉螺纹测量的误差分析
挡误差和不同螺旋升角误差对螺纹牙形角测量影响情况的理论分析和推导，给出了垂直投影测量时延伸螺旋面遮挡和不同螺旋升角影响的误差计算式，并进行了实例验证和分析。结果表明，对导程较大的螺纹按垂直投影法测量时，由延伸螺旋面遮挡造成的牙形角测量误差可达到1°以上。这一结果对牙形角测量而言是不容忽视的。测量与计量；机器视觉；误差分析；螺纹测量；垂直投影测量；切向投影测量引 言伴随制造行业生产效率的不断提高，传统的螺纹测量方法已经无法满足生产领域的要求。机器视觉测量方法
激光技术 2014年1期2014-06-23
- 铣刨机排刀螺旋线的设计探讨
数选定、影响螺旋升角的因素、螺旋头数对螺旋线设计的影响等方面阐述排刀螺旋线的设计。铣刨机；工作转子；排刀螺旋线；螺旋升角；螺旋头数随着中国公路建设的快速发展，公路总里程数不断飞增，公路的养护工作也日益重要，各种养护工艺、养护模式、养护设备蓬勃兴起。铣刨机作为一种高效的路面机械化养护设备，已成为养护工作的重要施工设备［1］。铣刨机的工作转子是整机的核心部件，各公司都有独到的设计和制造工艺，维特根机械有限公司、徐州工程机械股份有限公司、江苏华通动力重工有限公司
镇江高专学报 2014年4期2014-05-25
- 滚珠丝杠进给系统轴向接触刚度研究*
、滚珠个数、螺旋升角和曲率比)如何影响丝杠进给系统的轴向接触刚度还没有彻底研究清楚。1 赫兹点接触理论点接触的两个物体，在载荷Q的作用下，接触点将扩展成为一个接触面。该接触面在与接触法线垂直面的投影为一个椭圆，长轴为2a，短轴为2b，如图1a所示。在接触区域内，接触应力按半椭球分布，如图1b 所示。根据赫兹接触理论，可推导整理出丝杠进给系统中滚珠与丝杠、螺母之间的接触椭圆尺寸、接触变形和接触应力之间关系的公式，分别为:式中:Q为单个滚珠所承受的法向压力;a
制造技术与机床 2014年1期2014-04-25
- 螺旋钻具非定常掘削的研究*
为重要的参数螺旋升角和钻具转速做进一步的研究。2 理论分析螺旋钻具是螺旋钻机的主要执行机构，其基本参数有螺旋升角、钻具转速等，这些参数决定钻具的掘进深度和排土，从而对螺旋钻具的掘削扭矩有直接影响。由图1的受力图可对其扭矩进行计算，经分析可知，扭矩包括三部分:钻进时在整个切削刃上产生的切削阻力矩M0;输土时土在螺旋表面上运动产生的阻力矩M1;由钻具回转运动使土产生的离心力和土与孔壁之间的摩擦力造成的阻力矩M2［3］。根据图1(a)和参考文献［3］可得:式中:
机械研究与应用 2013年2期2013-06-16
- 滚珠丝杠副静力学特性分析*
称直径;λ为螺旋升角;β为接触角。忽略工作载荷分布不均匀的影响，假设每个滚珠所受的载荷是相同的，则轴向工作载荷F与单个滚珠所承受的法向载荷P的关系为:由图1可知法向位移δn:δn引起螺母的轴向位移的值是［4］:根据式（1）、（9）、（10）:令则单螺母滚珠丝杠接触变形:滚珠丝杠副的轴向接触刚度可由F对接触变形的求导得到，即:结合式（8）、（13）、（14）可得单螺母接触刚度:1．3 双螺母滚珠丝杠的接触变形与刚度对于有预紧力的滚珠丝杠，在载荷作用下的变形及
制造技术与机床 2012年11期2012-10-24
- 高速双螺母滚珠丝杠副轴向接触刚度研究*
珠数目为Z，螺旋升角为λ，接触角为β，则有:在轴向工作载荷F=0时，PA=PB=PP。在轴向工作载荷F≠0时，如图1所示，若螺母A在F作用下接触点弹性变形增大，则丝杠滚道面的法向压力也将增加一个附加法向力P1，相反螺母B减小一个法向力P2。于是有:根据丝杠副的静力平衡条件:整理后有令P=P1+P2，有由式（5）就可以看出P就是在工作载荷F作用下的单个螺母的平均法向力［3］。2 双螺母预紧条件下滚珠丝杠副的弹性变形2.1 不承受负载时的弹性变形由于预紧力的作
制造技术与机床 2012年8期2012-10-23
- 工艺参数对楔横轧螺旋齿轴成形的影响
得坯料和模具螺旋升角对楔横轧梯形螺旋齿的影响规律。1 实验1.1 实验描述在 H630楔横轧机上轧制齿形截面为梯形的螺旋齿轴，轧件毛坯尺寸如图1所示。根据坯料和模具螺旋升角，安排一系列轧制实验，轧制温度为1 200 ℃，上下模具最小间距为42 mm，轧机转速为9 r/min，轧制模型如图2所示。以坯料和模具螺旋升角作为研究参数，通过轧件齿形高度、螺距和齿形段有无螺旋痕缺陷等几方面分析工艺参数对楔横轧螺旋齿轴的影响规律。1.2 不同螺旋升角的模具设计图1 轧
中南大学学报（自然科学版） 2012年6期2012-06-22
- 响应曲面法优化同向旋转双螺杆挤出机最大固体输送量的研究
n、螺纹元件螺旋升角为32°、物料粒径为2.7 mm时,最大固体输送量达到534 g/min,这比优化前的最大固体输送量提高了7.2%。同向旋转双螺杆挤出机;固体输送;响应曲面法;优化Abstract:The maximum output of solid convey forφ34 mm co-rotating twin screw extruder was optimized by response surface methodology method
中国塑料 2011年1期2011-11-04
- 滚珠丝杠副轴向变形分析
分析中忽略了螺旋升角的影响，但是随着滚珠丝杠的高速化和大导程化，螺旋升角的影响也越来越大，不能将之忽略［2］。李凌丰等［1］通过建立有限元模型对滚珠进行了应力分析并且优化了相关参数以减小接触应力。姜洪奎等［3］运用微分几何理论推导了螺旋面的主曲率，并简单分析了螺旋升角对滚珠丝杠副弹性变形的影响。杜平安［4］分析了相关影响因素对滚珠直旋副的接触强度和刚度的影响。Xuesong等［5］对存在几何误差时的滚珠丝杠的载荷分布建立新的模型，并且提出了正向误差会使载荷
中国机械工程 2011年7期2011-05-30
- T W716/8卷绕机双头纺横动装置设计探讨
在图中,螺旋线的升角α为卷绕角。图1 丝条卷绕轨道曲线2 设备改造2.1 将 T W716/8的横动装置变化为 16头的横动装置T W716/8的横动装置是 8 mm×150 mm分布,动程 123 mm,改为双头纺后,考虑到目前市场对FDY丝饼质量的一般要求,正常情况下,取最大分布,即 16 mm×75 mm,以确保丝锭的质量在 5 kg以上。图2 丝条卷绕速度和卷绕角2.2 确定 T W716/8双头纺 16头横动装置的动程根据 sinα=2ST/W(
合成技术及应用 2010年2期2010-09-08