常顶
- 常顶换热器腐蚀问题分析与对策
化企业常减压装置常顶换热器是将原油与常顶油气换热，在冷却常顶油气的同时加热了脱前原油； 塔顶冷却工艺流程是：常顶油气从常压塔顶部抽出，经过常顶换热器与原油换热后，进入常顶空冷器及常顶水冷器进一步降温至35℃左右，最后进入容103油水分离。换热器参数如表1所示。表1 常顶换热器参数由于常顶换热器存在较重的结盐、结垢，导致了常顶压降增大、换热效果差、换热后的原油达不到设计温度等问题。厂内采取了每月1～2次定期冲洗常顶换热器方法来避免垢下腐蚀的风险，冲洗水量15
全面腐蚀控制 2023年9期2023-10-18
- 常减压装置常顶回流及除盐泵的腐蚀与对策
扩大并加深。2 常顶除盐泵和回流泵腐蚀状况2.1 常顶除盐泵内构件腐蚀问题2020 年4 月常减压装置的常顶系统为了有效减低常顶系统的氯离子含量，通过技改上了一套除盐设施，该除盐系统机泵在使用2 年后出现上量不好、振动偏大的情况，检修打开后发现内构件腐蚀非常严重，叶轮腐蚀较为严重，叶轮外圆基本腐蚀不见，腐蚀量达到30%左右，泵壳和叶轮的口环以及泵壳也有不同程度的减薄甚至发现有一处穿孔。从上述情况也验证了口环间隙超差，上量情况不好，叶轮腐蚀后出现动不平衡，振
石油化工建设 2023年3期2023-08-12
- 汽油加氢装置加工常顶一级油优化改造
部分主体流程，对常顶一级油进行加工，生产出了满足重整进料要求的精制石脑油产品，提高了企业整体盈利能力。1 改造内容本次改造通过对轻、重汽油分馏塔底重汽油流程进行技术改造，从而将未加氢的重汽油改至S-Zorb装置进行吸附脱硫。同时增加常顶一级油至加氢脱硫部分流程，实现将常顶一级油改至加氢脱硫部分进行加工。改造后的装置于2022年11月7日一次开车成功，产出满足重整进料要求的精制石脑油产品，并副产一部分酸性气。图2 改造后工艺原则流程图2 工艺技术特点改造前后
石化技术 2023年7期2023-08-04
- 脱盐脱氯技术在常减压装置应用效果分析
剧。运行过程中，常顶循管线弯头焊缝处、常顶循泵泵壳及入口大小头依次出现6 次因腐蚀穿孔造成泄漏，常一线抽出管线直管段出现腐蚀穿孔。图1 截取2016年3 月至2017 年7 月间原油脱前含量变化趋势，从图中分析，自2016 年8 月中旬起，原料含盐波动变大。图1 原油含量变化对比为从源头上解决装置腐蚀问题，装置通过技术改造，首先在常顶循回流流程上增设了除盐脱氯设施，降低常顶循回流油品中的氯离子，在原油预处理环节采用了膜强化传质脱盐技术，在两者共同作用下，对
价值工程 2023年6期2023-03-13
- 炼油常减压装置常顶系统腐蚀分析及防护的研究
到炼油常减压装置常顶系统等开展系统的相关处理操作。但是，在实际操作阶段，由于技术人员在落实炼油常减压装置常顶系统的维护操作时存在一定的差异，并且维护操作落实不到位的情况，导致炼油常减压装置常顶系统产生了不同程度的腐蚀问题，甚至会造成炼油常减压装置常顶系统出现泄漏的情况。因此，技术人员在实际开展相关工作时，需要加强对炼油常减压装置常顶系统腐蚀问题的分析，并通过采取相应的措施去解决炼油常减压装置常顶系统腐蚀问题，提高抗腐蚀效果。1 炼油常减压装置常顶系统腐蚀概
中国设备工程 2023年1期2023-02-24
- 常顶回流泵机械密封泄漏的原因分析及改进措施
35000）1 常顶回流泵运行概述常顶回流泵是常减压装置内的重要设备，型号为CD8 8x10x14M-1，在装置内的位号为P110，正常生产时为一用一备。该泵由6000V三相电机驱动，电机额定电流为26.3A。泵的运行参数如下：介质为石脑油，介质密度700kg・m-3，介质温度120℃，泵入口压力0.2MPa，泵出口压力1.0MPa，工作转速2980r・min-1，正常流量 629m3・h-1。常顶油气从常压塔C101顶部抽出，经常顶油气-原油换热器E10
化工技术与开发 2022年12期2022-12-22
- 常减压装置低温防腐问题应对
线测厚系统显示，常顶循抽出管线最近2 个月腐蚀速率最大达到了2.0 mm·a-1，明显高于前期运行水平（0.27 mm·a-1），在该腐蚀速率状态下，必然造成设备寿命减少严重，针对出现的问题，进行针对性的分析，并提出解决措施，1 腐蚀数据分析1.1 常一线、常顶循管线腐蚀分析对常一线测厚腐蚀监测平台数据进行分析，2019年7月前，其腐蚀速率不明显，7月份常一线腐蚀速率略有上升，达到0.69 mm·a-1，8月份开始至9月中旬，常一线腐蚀速率明显上升，约达到
辽宁化工 2022年10期2022-11-11
- 除盐系统在常减压装置的应用
剧的影响，常压塔常顶系统的腐蚀日益严重，出现了原油-常顶油换热器腐蚀泄漏、出口管线减薄、空冷入口管线腐蚀泄漏、腐蚀探针速率迅速上升等情况，严重影响了装置的长周期运行。为改善常压塔常顶系统的腐蚀环境，在常顶回流罐下部增设了常顶除盐系统。本文对常顶除盐系统运行前后的数据进行了分析，结果表明，除盐系统的脱氯效果明显，对降低常顶油中的氯离子含量、减缓常顶系统的腐蚀起到了很好的作用。1 常压塔顶循环系统的腐蚀现状常压塔顶的162℃油气，自塔顶经原油-常顶油气换热器（
化工技术与开发 2022年10期2022-10-27
- 常压塔顶压力高原因分析及应对措施
装置的主要产品有常顶汽油、常一线、常二线、常三线及常渣油，常顶汽油作为汽油精制的原料，常一线作为航空煤油原料，常二线及常三线进入柴油加氢装置，常渣油则进入催化裂化装置进行进一步加工。根据企业节能降耗需求，三年一修已成为装置检修工作的总体目标，260 万t/a 常压装置自2017 年4 月开工运行，至2020 年4 月停工检修，已达到三年一修的目的；但是在装置运行后期，则出现常压塔塔顶压力持续升高、常压装置收率降低的制约装置长周期运行的因素。1 常压塔压力高
山西化工 2022年5期2022-09-22
- 常减压蒸馏装置常顶低温系统防腐策略
腐蚀泄漏问题，如常顶注剂点腐蚀穿孔泄漏、常顶大油气线器壁法兰泄漏、安全阀接管腐蚀泄漏等。针对运行中腐蚀泄漏以及大修中发现的腐蚀问题，采取了相应的整改措施，如在线带压堵漏、大修更换配件和材质升级等。1.2 常顶冷凝冷却系统设备腐蚀情况原油-常顶油气换热器：管束为钛材，2016年和2019年大修未见明显腐蚀。常顶空冷器：管束材质09号钢，管束入口衬钛管，2016年和2019年大修均未见明显腐蚀。常顶后冷器：管束材质为钛材，2016年和2019年大修均未见明显腐
石油化工腐蚀与防护 2022年2期2022-04-29
- 常顶换热器结垢原因分析
≤3 mg/L，常顶冷凝水pH值控制在5.5～7.5，铁离子含量一直保持≤1 mg/L。2018年6月发现常顶压力居高不下，甚至影响装置加工负荷，经现场检查发现常顶第一组换热器压降达0.06 MPa，设计压降为0.0025 MPa，且换热效果较差，原油侧换热温差仅4 ℃，正常换热温差达 20 ℃左右。经换热器切除吹扫拆卸后发现换热器内大量结垢。1 工艺流程图1为某常减压常顶挥发线系统流程，常顶油气线抽出管线注入中和剂、缓蚀剂注，换热器E01～04入口注水，
广州化工 2022年6期2022-04-11
- 浅谈常减压装置常顶回流工艺及腐蚀控制
，常压塔顶(简称常顶)和常压塔顶循环线(简称顶循)部位腐蚀严重，重点表现在：塔顶封头及塔壁存在较深蚀坑；塔顶塔内件腐蚀严重；顶循塔壁存在较深蚀坑，部分蚀坑已穿透至基材；顶循回流管道腐蚀开裂。为解决塔内腐蚀和顶循结盐腐蚀问题，该装置在2016年进行了检修改造，将常顶回流工艺由冷回流改为热回流。装置开车后，常顶空冷器管束腐蚀明显加剧，仅运行半年，管束就出现腐蚀泄漏；常顶管道腐蚀也明显加剧，多处管件腐蚀减薄严重。基于上述两种回流工艺存在的腐蚀现象，本文对腐蚀原因
石油化工设备技术 2022年2期2022-03-22
- 常减压装置常顶循油部分抽出外甩增产石脑油方案探讨
根据常一线馏程及常顶循馏程（常顶循组分HK约85℃、KK约210℃），为充分发挥公司航煤产能并力求减少柴油产量，考虑通过常顶循油部分抽出外甩方案增产乙烯石脑油[3]。2 常顶循油部分抽出外甩增产乙烯石脑油方案测算以企业某套8.0 Mt/a常减压装置（闪蒸塔＋常压塔＋减压塔工艺流程）实际生产数据及RSIM模拟软件对不同工况进行测算[4-5]，乙烯石脑油原料质量按KK≤226℃考虑。常一线闪点指标按38-50℃（或初馏点HK142-157℃）考虑，冰点指标按≤
石油石化绿色低碳 2022年1期2022-03-08
- 流花20-2原油首次加工技术分析
质量分数、酸值、常顶石脑油产量等因素(见表2)，制定了满足装置实际情况的加工方案。表2 惠州石化两套常减压装置设计参数对比流花20-2原油为低硫、低酸原油，从硫质量分数和酸值角度评估，常减压(Ⅰ/Ⅱ)装置均具备加工条件。从2021年1月整体原油资源及装置负荷角度出发，常减压(Ⅰ)装置主要加工蓬莱、巴斯洛、索特纳、ESPO等原油，常顶石脑油平均收率9.32%，平均产量133.28 t/h；常减压(Ⅱ)装置主要加工沙轻、科威特、卡塔尔海上、埃尔沙辛等原油，常顶
石油化工技术与经济 2021年5期2021-11-10
- 常减压蒸馏装置常顶挥发线腐蚀管理
分析的策略，针对常顶挥发线等重点部位采取针对性的工艺防腐措施，同时建立相对完善的设备腐蚀监检测系统，包括在线监测和定点测厚等。在装置日常运行中，腐蚀监检测手段发挥了重要的作用，及时发现了装置的腐蚀问题，并在装置大检修期间对腐蚀检查结果进行了验证。通过对腐蚀控制措施的进一步改进，取得了良好的防腐蚀效果。图1 2016年至2020年加工原油性质统计2 装置的腐蚀管控思路及方法围绕着“明确各部位腐蚀机理、重点部位重点关注”的原则开展装置的防腐工作，通过腐蚀回路分
石油化工腐蚀与防护 2021年5期2021-11-01
- 蒸馏装置常压塔顶空冷入口管线腐蚀及对策
不到1个月时间，常顶空冷器入口管线出现泄漏。从测厚数据来看，常顶空冷器入口管线2,4及5点的弯头(见图1)及靠近弯头上部存在明显减薄，6点的弯头及弯头后面直管附近存在明显减薄。常压塔顶系统的工艺流程示意见图2。图1 常顶空冷入口管线腐蚀减薄情况图2 常压塔顶及顶循系统流程2 腐蚀情况常减压蒸馏装置原料油中含有氯和硫等杂质，在加工过程中会形成HCl和H2S，而HCl和H2S会随着塔顶馏出物一起进入塔顶管线中。同时，在塔顶管线注入的中和剂NH3和塔顶馏出物，在
石油化工腐蚀与防护 2021年5期2021-11-01
- 常压塔顶及其冷凝冷却系统的腐蚀原因分析
抽出管线—原油/常顶油气换热器E102—常顶回流罐D105—常压塔顶空冷器(A-101)管线。针对常压塔顶冷凝冷却系统回路存在的腐蚀问题展开了腐蚀检测，收集相关数据并进行了分析研究，提出了相应的防腐措施。1 装置工艺流程常压塔顶冷凝冷却系统腐蚀回路工艺流程见图1。图1 常压塔顶冷凝冷却系统的工艺流程常压塔顶设计温度为157～161 ℃，设计压力为0.14 MPa，常压塔顶油气采用两级冷凝冷却流程。常顶油气经原油/常顶油气换热器E102(A—D)换热至126
石油化工腐蚀与防护 2021年5期2021-11-01
- 掺炼高氯原油常减压蒸馏装置腐蚀风险分析及防护
下简称蒸馏装置)常顶系统的盐酸露点腐蚀、氯化铵盐垢下腐蚀和氯化物应力腐蚀开裂，影响到二次加工装置设备及管道的安全运行，如加氢装置空冷器部位的铵盐垢下腐蚀、分馏系统与循环氢系统的盐酸露点腐蚀等。因此，为了防控掺炼高氯原油对蒸馏装置造成的腐蚀冲击，采取了一系列的防护措施，例如，分析了高氯原油的有机氯分布特点，识别了蒸馏装置的腐蚀高风险部位，并对原油储存、原油掺炼、腐蚀监测方法和工艺防护措施进行了探索及研究应用，从应用效果来看，采取的监测及防护措施准确、有效，确
石油化工腐蚀与防护 2021年5期2021-11-01
- 临界曲线法和Gibbs反应器法计算NH4Cl生成温度对比
s计算不同温度下常顶油气中HCl和NH3的量浓度，在常压塔顶原油-常顶油气换热器E-102入口注水，计算注水后在不同温度下油气中HCl和NH3的量浓度，再计算两者分压，进而计算Kp值，按照临界曲线法得到NH4Cl生成温度。工艺模拟流程如图3所示。常压塔顶油气包括常顶一级油、二级油、燃料气及冷凝水等。图3中GAS代表常顶燃料气，1ST-OIL代表常顶一级油，2ST-OIL代表常顶二级油，STEAM代表常压塔底注汽，RWATER代表常顶换热器前注水,MIX1,
石油化工腐蚀与防护 2021年5期2021-11-01
- 常减压蒸馏装置常压塔顶空冷腐蚀问题分析
装置不同，3蒸馏常顶馏出物没有设置原料换热器，而是经空冷器直接冷却后进入石脑油加氢单元，再经加氢精制和轻烃回收分离处理后，为下游220×104t/a连续重整装置提供100%直供料。虽然增加了空冷运行投资，但降低了装置1次投资与占地面积，并避免了塔顶石脑油/原油换热器内漏后，石脑油受污染，造成的重整装置催化剂中毒。一旦空冷腐蚀泄漏可及时发现，切除更换。若选用和原油换热流程，在换热器前必须加水，实际的取热量并不大；换热器直径会很大，而且管束材质需要升级，设备投
炼油与化工 2021年5期2021-10-19
- 常减压蒸馏装置运行末期常顶异常工况原因分析及措施
压塔顶压差增大、常顶石脑油和常压一线油馏程重叠、常压一线油收率下降等问题，影响了装置的稳定生产和长周期运行。1 常顶运行工况2019年12月三蒸馏装置已开工运行32 个月，装置处于生产运行末期，常压塔顶逐渐出现压降升高的趋势，至2019年12月底加工负荷由73%提至80%，提量后常压塔顶部（1～15）层塔盘压降由20 kPa 逐渐升至40 kPa，压降升高造成常顶石脑油馏程 95%点和常压一线油馏程 5%点脱空度由10 ℃将至0 ℃，常压一线油收率由12%
辽宁化工 2021年7期2021-08-05
- 常顶回流泵腐蚀原因分析及改造
0）1 设备简介常顶回流泵是常减压装置的关键设备之一，正常运行工况下为一开一备。某公司常顶回流泵型号为CD8 8x10x14M，泵材质为S-6，机械密封冲洗方案为 PLAN11+52。流量 629m3·h-1，扬程 112 m，入口压力0.157MPa，出口压力0.88MPa，介质为常顶石脑油，温度125℃。2 流程简介该常减压装置的常顶油气采用两级冷凝冷却流程。常顶油气经原油/常顶油气换热器E102换热至126℃后进入常顶回流罐D105，分离出来的气相经
化工技术与开发 2021年7期2021-08-02
- 常减压蒸馏装置常压塔低温系统腐蚀与防护
1002顶循油由常顶循油泵P1004A/B自顶部第5层塔盘抽出，经常顶循换热器E1003A/B和E1006A/B与原油换热后返回到第2层塔盘上。常压塔T1002塔顶油气经常顶油气空冷器A1001A—L和常顶后冷器E1022A/B冷却至40℃后进入常顶回流罐V1002进行气液分离。在塔顶挥发线上设有注氨水、注中和缓蚀剂和注水线。常压塔塔顶系统设备用材见表1。1.2 原油性质常减压蒸馏装置以加工Espo、惠州、 阿曼、Nemina等原油为主，原油中硫的质量分数
石油化工腐蚀与防护 2021年3期2021-07-12
- 利用腐蚀监测数据完善防腐蚀体系的方法探讨
常减压蒸馏装置常顶腐蚀情况1.1 常顶腐蚀控制措施简介常压塔顶工艺流程见图1。常顶腐蚀回路是HCl-H2S-H2O型腐蚀环境，这种腐蚀环境主要存在于塔顶循环系统。一般气相部位腐蚀较轻，液相部位腐蚀较重，气液相变部位即露点部位最为严重。针对塔顶腐蚀该装置主要采取了如下控制措施：图1 常压塔顶工艺流程(1)常顶挥发线采取注中和剂、注缓蚀剂和注水的工艺防腐措施；(2)常压塔顶换热器出口设置1支腐蚀探针，位置在E2002出口1 m处的竖直管段，目的是实时监控腐蚀
石油化工腐蚀与防护 2021年3期2021-07-12
- 常顶换热器铵盐垢下腐蚀防护措施优化及应用
装置运行2年后，常顶换热器频繁出现腐蚀泄漏，给装置的安全、长周期运行造成严重威胁。常顶换热器共有4台，并联运行，2开2备，为U形管换热器。管程材质为2205双相不锈钢，介质为常顶油气，工作压力为0.1 MPa，工作(进/出口)温度为145 ℃/85 ℃；壳程材质为20R(自GB 713—2008标准起牌号更新为Q245R)，介质为原油，工作压力为2.8 MPa，工作(进/出口)温度为25 ℃/120 ℃。常顶换热器的腐蚀类型为HCl+H2S+H2O，其对碳
石油化工设备技术 2021年3期2021-05-25
- 常减压装置常压塔顶空冷腐蚀与防护研究
司常减压蒸馏装置常顶空冷A-102已因严重腐蚀泄漏而更换多次。装置大检修时对A-102/1～6进行了更换(因严重腐蚀泄漏A-102/7,8已于检修前3个月进行过更换)。检修后运行8个月A-102/5～8又相继发生严重腐蚀泄漏。为此，本文对常顶空冷腐蚀泄漏原因进行了分析，并根据腐蚀原因分析结果，提出了防腐建议。1 常顶工艺流程及常顶空冷腐蚀状况1.1 常顶工艺流程温度约为120℃的常顶油气自常压塔顶馏出，首先进入E-504换热器与热媒水换热至75℃左右，然后
山东化工 2020年20期2020-11-25
- 常顶换热器出口弯头泄漏分析
露点腐蚀[1]。常顶换热器E-301A/B/C位于一段冷凝，于2017年9月投入使用。E-301A/B/C工艺基本情况见表1。2019年2月5日发现E-301A油气侧出口第一弯头外弯穿孔泄漏，穿孔处最薄1.77 mm。对E-301管程出口弯头密集测厚，外弯两处位置减薄严重，一处为泄漏的200 mm×80 mm长方形区域，测厚最小值为3.77 mm，一处为漏点上方80 mm×30 mm长方形区域。对减薄区域采取贴板处理。2019年3月对E-301A/B/C出
石油化工腐蚀与防护 2020年3期2020-08-05
- 常减压蒸馏装置顶循系统在线除盐防腐蚀技术*
本操作周期内缓解常顶铵盐积聚而造成的操作波动，保证装置在后续生产周期内安全平稳运行，选用华东理工大学在线除盐防腐技术。实施改造需在常压塔顶部增设混合器和深度油水分离器等除盐设备，以脱除常顶回流油或常顶循环油中所含盐分。根据需要，选择常顶回流油自返塔前调节阀(FV-10601)前分出110 t/h(100%抽出)，或常顶循环油自返塔前调节阀(FV-10602)分出110 t/h(17%抽出)进入除盐设备，与系统提供的净化水(除盐水)混合，快速溶解油中的盐，经
石油化工腐蚀与防护 2020年3期2020-08-05
- 常压塔冷回流段塔壁腐蚀泄漏及解决措施
质量分数2.2 常顶温度控制根据北蒸馏装置基础数据，计算常压塔露点温度为92 ℃。按照“三顶”露点温度计算值和塔顶温度高于露点温度14 ℃要求，常顶温度控制在大于106 ℃，实际操作中常顶温度为104～110 ℃，北蒸馏装置常顶温度控制见图4。由图4可知，常顶温度控制偏低，发生低温HCl-H2S-H2O腐蚀倾向增大。应提高塔顶温度不低于115 ℃。图4 常顶温度控制2.3 装置加工负荷2018年1月—2019年8月北蒸馏装置加工负荷持续维持在高位，加之掺炼
石油化工腐蚀与防护 2020年3期2020-08-05
- 常压塔顶塔盘腐蚀原因分析及对策
级冷凝冷却系统，常顶油气首先和原油换热，然后经空冷和水冷后进入常顶一级分液罐。常顶一级油经顶回流泵升压，一路作为常顶回流(设计温度为90 ℃)，另一路经空冷和水冷后出装置。顶循环油由分馏塔第4层塔盘抽出，经顶循泵升压，再与原油换热后进常顶第1层塔盘作为顶循回流(设计温度为138 ℃)。常压塔顶温度由常顶回流和顶循回流共同控制。1.2 主要腐蚀类型及防护措施原油中含有的氮元素和氯元素，加工过程中会形成HCl和NH3，均以气态形式存在于塔顶油气中[1]，两者在
石油化工腐蚀与防护 2020年2期2020-06-15
- 常压塔顶部产品质量波动原因分析
(T1102)。常顶油气(125℃)经常顶油气空冷器(A1001A～D)，常压塔顶后冷器(E1005A/B)过冷到40℃进入常顶回流罐(V1001)进行油、气、水分离，常顶油由常顶回流泵(P1001A/B)抽出后分为两路：一路作为返回常压塔，另一路作为石脑油产品出装置。常一线油从第13块或第15块塔盘抽出，常二线从第31块或第33块塔盘抽出，两路侧线分别经汽提塔汽提后生产普通柴油。常压塔设置了一个中段回流，从第19 块塔盘抽出，返回第16块塔盘。常底油作为
化工管理 2020年1期2020-03-04
- 掺炼伊重原油对常减压装置的腐蚀影响与控制措施
现常压塔顶(简称常顶)空冷器A-101出口腐蚀探针的腐蚀速率急剧升高、常顶含硫污水变黑的情况。通过提高三注的注剂量并不能有效降低腐蚀速率。常顶简易流程如图1所示。图1 常顶简易流程每次掺炼伊重原油，常顶都会发生腐蚀速率明显加剧的现象，正常工艺防腐措施难以控制。为了提高某石化常减压装置加工伊重及其他劣质原油的能力，通过对比分析化验数据提出了适合该石化公司长期加工伊重原油的腐蚀防护措施。1 腐蚀加剧具体情况2018年4月13～17日，常减压装置开始加工巴士拉轻
石油化工设备技术 2020年1期2020-01-07
- 常压装置常顶系统腐蚀分析与防护
后运行8个月发现常顶空冷北一出口弯头泄漏，其他各弯头出现不同程度的腐蚀减薄情况，低温腐蚀严重。2017 年检修技术改造，针对于低温腐蚀问题进行改造，取消了原有的顶循流程，新增了常顶热回流罐、常顶原油换热器，增加了常顶回流和常顶热石脑油流程。常顶空冷后至常顶水冷器流程材质升级为双相钢。开工至今，发现常顶系统局部腐蚀严重，常顶—原油换热器管束腐蚀泄漏（钛材TA1）、常顶—原油换热器出口短节（GB9948，20#，ANTI-H2S）局部腐蚀速率高达4 mm/年，
设备管理与维修 2019年16期2019-12-23
- 常顶油气换热器入口管线应力分析
原料预处理装置内常顶油气换热器为例，阐述换热器进口管道的应力计算，校核一次应力、二次应力，校核换热器器管嘴受力[4]。1 应力分析建模基础数据某原料预处理装置已运行十多年，计划在本次停产检修时，完成设备的升级改造，其中原常压塔顶的24“油气管道更换为28”。该管线参数如下：表1 常顶管线参数表换热器管嘴受力应小于制造厂规定的允许值。见表2。表2 管口负荷表表2(续)2 常顶油气管道系统应力分析2.1 管道系统模型依据升级改造前管道布置，及管道规格参数(见表
山东化工 2019年8期2019-05-13
- 掺炼高氯原油常减压蒸馏装置的腐蚀与防护
塔负荷明显增加，常顶燃料气流量增加明显，且塔顶压力处于控制指标的上限，常顶燃料气已最大量外输。常顶油、常顶循环油(常顶循)中氯含量显著升高，不利于装置低温部位防腐。5月9日高氯原油掺炼量提至60 t/h后，常压塔顶的负荷明显有升高趋势，当天11时常顶燃料气流量增加明显，燃料气流量由250 m3/h增加到410 m3/h；同时常顶压力也明显升高，于12时由0.065 MPa升至0.077 MPa，减顶燃料气量也相应增加。为确保装置正常运行，经过研究分析后，高
石油化工腐蚀与防护 2019年6期2019-04-17
- 蒸馏装置常压塔顶系统低温腐蚀与控制*
示意如图1所示。常顶油气经“三注”后，经过常顶空冷器、常顶后冷器换热，然后进入常顶回流罐进行油、气、水分离。汽油由常顶回流泵抽出后分为两路，一路返回常压塔作为回流，另一路出装置。常顶不凝气一路经过低压燃料气分液罐分液后作为常压炉燃料，另一路经低压燃料气系统排入气柜进行回收。塔顶含硫污水流入污水沉降罐。1.2 常压塔顶系统腐蚀现状综合分析以往检修时的腐蚀调查结果发现，常压塔顶系统主要腐蚀问题有：(1)塔顶塔盘、受液盘、塔盘支撑圈及塔顶回流管腐蚀穿孔破坏，其中
石油化工腐蚀与防护 2019年6期2019-04-16
- 激光全焊接254SMO材质板式换热器失效及对策
t/a。改造前,常顶换热系统并排布置了5台直径1 200 mm的管壳式换热器。改造后，在占地面积不变，常顶系统换热能力又要提高，改造空间受限、设备及管线的布置难度大。而激光全焊接板式换热器相比普通管壳式换热器，具有占地面积小、换热效率高和耐蚀性好等特点。从现场空间布局、常顶部位腐蚀特点和新设备应用等方面综合考虑，此次改造将原油-常顶油气换热器改为3台直径1 400 mm的U型管式换热器E101-3/4/5，管束材质为碳钢，两台激光全焊接板式换热器E101-
石油化工腐蚀与防护 2018年6期2019-01-09
- 常减压蒸馏装置低温部位的腐蚀与防护
平均值为8.8。常顶pH值最大值为9.2，最小值为7.8，平均值为8.7。减顶pH值最大值为9.2，最小值为7.6，平均值为8.7。图5 “三顶”冷凝水铁离子含量变化情况注：初顶铁离子质量浓度最大值1.6 mg/L，最小值0.2 mg/L，平均值为0.7 mg/L。常顶铁离子质量浓度最大值3.2 mg/L，最小值1.0 mg/L，平均值为1.9 mg/L。减顶铁离子质量浓度最大值2.5 mg/L，最小值0.3 mg/L，平均值为1.0 mg/L。图6 “三
石油化工腐蚀与防护 2018年4期2018-08-29
- 常减压蒸馏装置常顶系统腐蚀分析与管理*
位为常压塔塔顶(常顶)系统的腐蚀。国内该部位腐蚀案例也相对较多，如齐鲁石化和青岛石化的常顶腐蚀问题[2-3]。低温部位的腐蚀仅靠升级材质难以达到防腐蚀目的，必须结合工艺防腐蚀及腐蚀防护管理等其他措施来控制腐蚀。1 常顶系统的腐蚀特点1.1 HCl-H2S-H2O型腐蚀常顶冷凝系统的腐蚀介质主要来源于原油中的氯化物和硫化物。原油中的氯化镁、氯化钙水解温度分别为120 ℃和175 ℃，反应方程式如下：氯化钠水解温度较高，在蒸馏装置中氯化钠一般不会水解。若原油为
石油化工腐蚀与防护 2018年2期2018-05-11
- 缠绕管式换热器在常减压蒸馏装置上的应用
换频繁，造成装置常顶系统换热器的低温腐蚀问题一直比较突出，常顶油气换热器管束泄漏频繁，影响到装置的满负荷平稳运行及下游罐区产品质量。因此，解决常顶换热器的腐蚀泄漏问题，对装置的安全、稳定和长周期生产具有十分重要的意义。1 装置概况1.1 常顶系统换热流程Ⅰ套常减压蒸馏装置于2008年底进行了8.0 Mt/a扩能改造，常顶系统油气介质首先与原油进行换热，换热器按5台并排布置设计，其中2台采用全焊接板式换热器(位号E101/1,2)，板束材质为SMO254超级
石油化工腐蚀与防护 2018年1期2018-03-23
- 高负荷运行的常压塔顶系统腐蚀原因分析
。高负荷运行期间常顶含硫污水罐油水分离效果变差；常顶系统设备及管线腐蚀加快，含硫污水中铁离子质量浓度多次高于3 mg／L，常顶循环泵泵前过滤器经常出现堵塞。经超声测厚检测发现E101前DN800弯头腐蚀最突出，最小剩余壁厚仅为3.81 mm（原始壁厚12 mm），严重危及长期安全运行。通过采取降低轻油比例、启用顶循系统的缓蚀剂注入、提高注水量及改变塔顶注水单点注入为多点注入等措施，能有效地减缓系统部分设备及管线的腐蚀。但是，在高负荷的工况下，受结盐点升高、
石油化工腐蚀与防护 2017年6期2018-01-09
- 大型常减压装置工艺防腐优化探析
在的问题3.1 常顶油气换热器换热效果下降、泄漏2013年5月常减压装置开工正常，开始注入中和剂、缓蚀剂，此时常顶油气与原油换热器E102A～D换热效果良好。正常注剂一个月后， E102换热器换热效果明显下降，常顶油侧温度TI1009、TI1007由正常控制值121℃逐渐升高到129.5℃。2015年10月E102换热器出现内漏情况，常压侧线油品颜色变深，立即停止向下游各加氢装置的热供料，迅速切除内漏换热器。3.2 多台常顶空冷出现腐蚀泄漏情况2016年装
化工技术与开发 2017年10期2017-11-01
- 常顶空冷器腐蚀影响因素的灰色关联分析
111003)常顶空冷器腐蚀影响因素的灰色关联分析李璐1,刘文彬1,杨剑锋1,张雅新2,陈良超1(1.北京化工大学机电工程学院,北京 100029;2.中国石油天然气股份有限公司辽阳石化分公司,辽宁 辽阳 111003)常减压蒸馏装置的常顶冷凝系统易发生严重腐蚀，取某炼油厂常减压蒸馏装置常顶空冷器出口腐蚀速率与监测所得脱前盐质量浓度、酸值、脱后盐质量浓度、常顶硫质量分数和常顶铁离子质量分数等数据进行灰色关联分析，计算出关联度。结果表明：对常顶空冷器出口腐
石油化工腐蚀与防护 2017年4期2017-09-26
- 常压塔顶换热器出口管道冲蚀特性的数值模拟
化工业常压塔顶(常顶)系统中换热器出口管道的冲蚀失效问题，分别利用工艺仿真软件Aspen和计算流体力学软件，进行工艺计算和热器出口管道的三维流场数值模拟，得到多相流中腐蚀性介质的分布规律和流场结果。研究发现：管道内油气水三相流中均存在腐蚀性介质，其溶于水后形成的腐蚀性溶液对管道壁面产生腐蚀作用，生成的腐蚀产物保护膜在壁面剪切应力的作用下快速的脱落、再生，进而加速了管道的腐蚀破坏；流场中水相主要集中在管道的外侧，水相分率由外侧壁面至内侧壁面逐渐降低，在腐蚀性
浙江理工大学学报(自然科学版) 2017年4期2017-08-16
- 常减压蒸馏装置常顶换热器腐蚀原因及预防思考
)常减压蒸馏装置常顶换热器腐蚀原因及预防思考宣明凯(中海沥青(营口)有限责任公司， 辽宁 营口 115007)蒸馏装置是炼油企业中最为常见的生产装置，我国有大量的炼油厂，一般都是采用常减压蒸馏作为首要的加工工序，但是这一工序的腐蚀情况也较为常见。虽然大多数炼油厂在材质以及工艺方面都有防腐的改进措施，但是在常减压蒸馏装置在检修过程中，常顶换热器仍然发现表面腐蚀，同时存在轻微裂纹。对此，为了做好常减压蒸馏装置的防腐工作，本文详细分析常减压蒸馏装置常顶换热器腐蚀
化工管理 2017年13期2017-03-03
- ASTM SMO254板式换热器腐蚀的原因
场情况看，换热器常顶油气侧入口焊接面结垢严重，出现大面积铵盐沉积，清洗后发现，垢下发生严重腐蚀，甚至穿孔。本工作从工艺防腐蚀和换热器内部结构等方面对腐蚀原因进行了分析。结果表明：由于注水量的不足，导致铵盐在换热板表面结垢，同时“一脱三注”的不稳定，导致了严重的垢下腐蚀。板式换热器；ASTM SMO 254；垢下腐蚀；常顶1 概述换热器的作用是将热流体的热能部分传递给冷流体，可以保证介质在工艺过程中达到特定温度，在生产中占重要的地位。据统计，在炼油、化工装置
腐蚀与防护 2016年11期2017-01-16
- 常减压蒸馏装置管道腐蚀失效分析
炼油厂常减压装置常顶油气管线穿孔失效的情况，分析讨论了常减压蒸馏装置油气管线腐蚀失效的原因，并提出了相应的防腐措施。常减压蒸馏装置 管道腐蚀 穿孔失效近年来在加工进口原油过程中，环烷酸和硫化物经过分解或水解，产生了硫化氢、有机酸等腐蚀性介质，使常减压装置和管道长期在腐蚀环境下运行。总结国内多家炼油厂常减压装置的腐蚀情况，其腐蚀特点主要是低温部位的HCl-H2S-H2O型腐蚀。主要出现在初馏塔顶、常压塔顶和减压塔顶冷凝冷却系统的空冷器及水冷器等有液态水存在的
化工机械 2016年4期2016-12-25
- 蒸馏装置常顶换热器管束泄漏分析及防护
99)蒸馏装置常顶换热器管束泄漏分析及防护马红杰，傅 蔷，杨 欢(中国石油天然气股份有限公司独山子石化分公司研究院，新疆 独山子 833699)从垢样分析、电脱盐效果、注水量、管束选材、介质温度等方面对换热器管束的泄漏原因进行了分析，结果表明，常顶部位腐蚀介质中氯离子含量较高，其中的HCl，H2S和NH4Cl等腐蚀介质在常顶换热器管束的冷凝部位形成了HCl-H2S-H2O型腐蚀和NH4Cl垢下腐蚀的综合腐蚀体系，其共同作用导致了管束的泄漏，而电脱盐效果的
石油化工腐蚀与防护 2016年4期2016-12-14
- 常压塔顶系统低温腐蚀及控制措施
80)常压塔顶(常顶)系统在上一周期检修中进行了流程调整，调整后的运行中，发现空冷器出口弯头腐蚀穿孔，出现严重的低温露点腐蚀。通过调整出口温度，将露点温度前移至板式空冷器、更换材质和补强处理；严格控制常压含硫污水pH值，增加含硫污水分析频次和分析项目；加强工艺监控和设备测厚等措施，使常顶空冷系统腐蚀最严重的弯头处腐蚀速率由3.48 mm/a下降到0.16 mm/a以下。针对常减压塔顶空冷系统出现的问题进行了分析，并评价控制措施有效性及后续调整常顶系统流向和
石油化工腐蚀与防护 2016年5期2016-12-09
- 304材质在常顶部位的适用局限性
鞠舰波摘要：在常顶系统中304材质有着较为广泛的应用，但在一定的温度和氯离子浓度的条件下，304材质不能有效起到防腐作用，受其材质性能影响，其在常顶系统的应用要有条件的限制使用。本文根据具体实例，具体阐述304材质在常顶系统中的应用局限性。关键词：304材质；腐蚀；氯离子；局限性；1 概述对于炼厂常减压装置，常顶腐蚀是一个非常普遍的现象，在常顶系统应用304材质用来防止腐蚀的发生成为一种应用方式；但受304材质本身性能的限制，并不是在常顶每一种环境下都能
科学与财富 2016年9期2016-10-21
- 常压塔顶挥发线结盐堵塞原因分析及解决措施
石化厂常压塔顶(常顶)油气挥发线压力增加的现象，采用红外热像仪对常顶挥发线外壁温度的分布状况进行检测，结果显示常顶挥发线顶部出口弯头处出现了结盐堵塞问题。结合常顶挥发线实际运行的工况环境，在实验室开展结盐模拟实验并分析结盐机理，发现常顶挥发线结盐堵塞主要是由于中和剂同盐酸反应生成的有机胺盐所致。根据结盐堵塞的原因提出了科学合理的解决措施，并在装置运行过程中有针对性的开展在线清洗工作，成功解决了常顶挥发线结盐堵塞问题，保障了装置安全平稳运行。常压塔顶挥发线
石油化工腐蚀与防护 2016年6期2016-03-16
- 常压塔顶换热器系统流动腐蚀失效分析及预测研究*
预测。某炼油厂的常顶换热器频繁发生腐蚀失效，针对该装置典型工况的常顶系统进行工艺过程分析及传热分析，首先运用化工工艺模拟软件仿真获得了常顶系统的物性参数及油、气和水三相随温度变化的平衡分布规律，并通过计算得出常顶系统露点温度和NH4Cl 的结晶温度，其次运用传热计算软件对常顶换热器进行传热计算，获得了换热器管、壳程的流体以及管壁的温度分布规律，确定了露点温度和NH4Cl 结晶温度在换热器中出现的位置，可有效预测腐蚀的发生。1 工艺过程分析该炼油厂的常顶系统
石油化工腐蚀与防护 2015年6期2015-11-29
- 高酸原油加工用常压塔顶循环回流系统的腐蚀原因
顶循环回流(简称常顶循)系统加工高酸原油过程中出现的腐蚀加重现象，对常压塔顶循油和塔顶冷凝水中的腐蚀介质进行了分析，同时利用X射线衍射及X射线能谱分析了常顶循换热器、过滤器釜头侧等部位的腐蚀产物。结果表明:氯化氢、硫化氢是引起常顶循系统腐蚀的主要原因，高温下环烷酸分解生成二氧化碳、常顶循油具有弱酸性及小分子羧酸的存在也是造成常顶循腐蚀的重要因素。高酸原油;常压塔;顶循环回流;腐蚀近年来，原油的重质化、劣质化趋势日趋明显，酸含量、硫含量、盐含量逐渐增高；同时
腐蚀与防护 2015年12期2015-11-03
- 常减压装置利用减顶切水回注常顶降低含硫污水外排量
利用减顶切水回注常顶降低含硫污水外排量田增芹（中国石油化工股份有限公司天津分公司）中国石油化工股份有限公司天津分公司1000×104t/a常减压装置注水采用1#污水汽提的净化水。2014年，因外排含硫污水压力较大，经常需要降低注水量，通过技术攻关提出节能减排项目“利用减顶切水回注常顶，降低含硫污水外排量”。该项目实施后，运行稳定，节能减排效果明显，降低含硫污水10～13 t/h。同时，因减顶切水品质好于净化水，改善了注水品质，并且解决了因常顶注水含有焦粉经
石油石化节能 2015年12期2015-10-31
- 蒸馏装置常顶腐蚀监测与综合控制
脱后原油盐含量、常顶回流罐排水的pH 值和铁离子浓度、相关部位的定点测厚和在线探针数据来判定腐蚀程度。装置中相关流程为常压塔顶-换热器E110-常顶空冷A102-常顶回流罐D103。工艺流程见图1。D103 整个流程中换热器管束为双相钢2205，具有较好的耐蚀性能，其它均为碳钢设备与管道。通常塔顶出口温度为100～109 ℃，空冷出口温度为40～60 ℃，露点区即在常顶换热器附近。随着加工油品性质、加工量、大气环境温度等变化，露点腐蚀区域在设备中是飘移的，
石油化工腐蚀与防护 2014年6期2014-11-29
- 常减压蒸馏装置常顶换热器腐蚀分析
艺等防腐措施，但常顶系统的腐蚀问题仍时有发生［1－2］。某公司10 Mt/a常减压蒸馏装置停工检修时，发现常压塔顶(常顶)双相不锈钢换热器管板表面腐蚀，有微裂纹。对该装置采取现场工艺防腐措施调查、实验室内模拟评定等手段，分析常顶系统换热器腐蚀的原因，并提出相应的防护对策。1 常顶系统换热器腐蚀情况常顶换热器用于油气与原油换热，管程介质为常顶油气，工作温度100～180℃;壳程介质为原油，工作温度25～120℃。换热器管束材质为双相不锈钢，管板材质为16Mn
石油化工腐蚀与防护 2014年2期2014-05-05
- 常顶空冷器腐蚀原因分析
710000)常顶冷凝系统的设备腐蚀问题一直是影响常减压蒸馏装置安、稳、长、满、优运行的重要因素之一。某公司常减压蒸馏装置常顶空冷由于严重腐蚀泄漏于2008年全部更换，但更换后的空冷运行至2年半时，又因严重腐蚀而发生多次泄漏。本文针对常减压蒸馏装置常顶空冷腐蚀泄漏的特点，从常顶冷凝系统工艺特点出发，在分析工艺防腐运行情况的基础上，结合常顶空冷管束入口内衬钛管的特点，找出了造成常顶空冷严重腐蚀泄漏的原因，并建议从加强工艺防腐管理、防止电偶腐蚀等方面进行防腐
化工管理 2014年15期2014-02-27
- 腐蚀在线监测系统在常减压蒸馏装置上的应用
，常减压蒸馏装置常顶循环回流泵P104A的入口过滤器腐蚀断裂，自冲洗抽出短节发生泄漏;2011年4月，常顶挥发线抽出第一个弯头测厚过程中发现腐蚀减薄，厚度由原来的12 mm减薄为7.58 mm;2012年7月，常压塔第12层塔盘北侧受液槽处塔壁因腐蚀原因造成局部穿孔。由于第Ⅳ套常减压蒸馏装置设备腐蚀状况日益严重，于2011年8月31日在常顶空冷器和减顶冷却器部位安装了腐蚀在线监测系统。1 腐蚀在线监测系统原理和特点腐蚀在线监测系统采用电感式探针监测技术，也
石油化工腐蚀与防护 2013年4期2013-10-25
- 蒸馏装置常压空冷器运行情况分析
施和建议。蒸馏 常顶空冷器 泄漏 低温腐蚀 冲刷腐蚀公司某炼油厂Ⅳ蒸馏装置加工能力8 Mt/a，是10 Mt炼油系统改造工程的主要装置之一，由中国石化建设工程公司(SEI)设计，中国石化燕山建安公司承建。空气冷却器是以环境空气为冷却介质，通过翅片管使管内高温工艺流体得到冷却的换热器，一般由翅片、管束、构架、通风室、风扇和电机等部分构成［1］。该装置常压塔顶(下文简称常顶)空冷器于2010年至2011年间频繁泄漏，影响了装置的安稳运行。1 常顶空冷器运行情况
石油化工腐蚀与防护 2012年4期2012-01-05
- 常减压蒸馏装置常顶空冷器腐蚀分析及防护
)常减压蒸馏装置常顶空冷器腐蚀分析及防护雷 刚1，张海波2(1.中国石油渤海装备公司，甘肃兰州 730060;2.中国石油天然气股份有限公司兰州石化分公司，甘肃兰州 730060)通过对某常减压蒸馏装置常顶空冷器腐蚀现场进行肉眼观察、查看堵漏和定点测厚情况，掌握了常顶空冷器的腐蚀现状。结合装置运行工况，对常顶空冷器腐蚀的原因进行了分析。最后提出防腐建议:降低热媒水进装置温度;改变空冷的进料形式，变一侧进料为对称的形式进料;加长空冷管束内插入钛管长度;加强工
石油化工腐蚀与防护 2012年4期2012-01-05