张 珂
基于齿削角的PMaSynRM齿槽转矩抑制分析
张 珂
(驻青岛地区第一军事代表室,山东青岛 266000)
本文针对永磁辅助同步磁阻电机在降低齿槽转矩方面的需求,推导了齿槽转矩、气隙磁密和气隙磁导的解析表达式,通过表达式分析了齿槽转矩产生的机理。随后以一台样机为研究对象,通过有限元仿真,研究了不同齿削角宽度对齿槽转矩的影响。结果表明,齿削角可以改善气隙磁导的分布情况,显著降低齿槽转矩。
永磁辅助同步磁阻电机 齿槽转矩
永磁辅助同步磁阻电机(Permanent Magnet Assisted Synchronous Reluctance Motor, PMaSynRM)具有同步磁阻电机的固有特点:转子结构坚固、转子损耗低、制造成本低廉。同时相对于传统的同步磁阻电机,PMaSynRM具有转矩密度更大、功率因数更高、效率更高、调速范围更广等优势[1]。和异步电机相比,PMaSynRM的转子上没有绕组,减少了了铜耗,提高了电机的效率[2]。和同步电机相比,PMaSynRM的调速范围更宽、价格更低[3]。且使用铁氧体的PMaSynRM在摆脱对稀土永磁材料依赖的同时[4],能在更高的环境温度和温升工况下工作,弥补了稀土永磁材料不耐高温的缺陷,已在电动汽车领域得到了越来越广泛的运用[5-6]。
目前对于PMaSynRM的研究主要集中在电磁设计方法方面,对其减振降噪的分析研究还较少[7]。文献[5]的研究表明,PMaSynRM的齿槽转矩较其它类型的永磁同步电机更加严重。所以,进行PMaSynRM的齿槽转矩优化,对提升电机可靠性、改善用户体验既有重要的现实意义。
本文以一台10极60槽的PMaSynRM为研究对象,分析了齿槽转矩产生的机理,推导了定子开槽情况下的齿槽转矩表达式,提出了基于定子齿削角的齿槽转矩优化方法,并通过仿真分析,验证了分析的正确性和此优化方法的有效性。
气隙磁导和气隙长度的关系为:
PMaSynRM中的磁动势由磁极剩磁产生,其正弦度很高。由(1)、(2)式可知,齿槽转矩的大小主要由气隙中变化的磁密决定。根据式(3)可知,磁导的大小与气隙长度成反比关系。由于定子开槽的影响,气隙磁导并非为恒定值,且产生了较大的畸变,从而导致齿槽转矩的产生。所以对齿槽转矩的优化本质上是对气隙磁导的优化。
如图1所示是定子齿削角后的示意图,图中削角长度c=0时即为未削角的情况。利用离散傅里叶变换,可以得到气隙磁导的表达式如下:
同理可得定子削角时谐波分量为:
对比式(5)、(6)和式(7)、(8)可知,定子齿削角可以调节气隙磁导的直流分量和特定的谐波分量的大小,从而改善气隙磁密的分布状况,达到削弱齿槽转矩的目的。
利用有限元软件Ansoft对一台10极60槽的PmaSynRM进行建模,分析无齿削角和不同程度的齿削角情况下的齿槽转矩大小。定义图1中齿削角宽度占整个齿宽的比例为齿削角宽度系数:
通过图3和图4的分析可知,对PmaSynRM的定子齿进行削角可以改善齿槽转矩,随着齿削角宽度系数从0增大到0.6,齿槽转矩峰值持续下降,当齿削角宽度系数为0.6时,齿槽转矩的峰值最低,为4.7 Nm,相较与无齿削角的情况下降了39.6%,优化效果明显。随着齿削角宽度系数的持续增大,齿槽转矩峰值逐渐回升,这与齿削角宽度系数接近1时,此时的齿形近似于无齿削角的情况相关。
表1 PmaSynRM的基本参数
图3 不同齿削角宽度下的齿槽转矩波形
图4 齿槽转矩峰值随齿削角宽度变化曲线
首先通过对永磁辅助同步磁阻电机的齿槽转矩、气隙磁密和气隙磁导解析表达式的推导,分析了齿槽转矩产生的机理,提出可以通过定子齿削角优化齿槽转矩的方法。随后通过对一台永磁辅助同步磁阻电机的有限元仿真,研究了不同齿削角宽度对齿槽转矩的影响。研究结果表明:
1)齿槽转矩与气隙磁导直接相关,定子开槽导致的气隙磁导畸变是造成齿槽转矩的主要原因。
2)对定子齿进行削角操作可以改善气隙磁导的分布情况,从而显著降低齿槽转矩。但齿削角的宽度的选择存在临界值,当齿削角宽度超过此临界值时,定子齿的形状逐渐接近于无齿削角的情形,齿槽转矩逐步回升。
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Analysis of tooth slot torque suppression based on the tooth chamfering in PMaSynRM
Zhang Ke
(The First Military Representatives Office in Tsingtao, Tsingtao 260000, Shandong, China)
TM341
A
1003-4862(2023)08-0046-03
2023-05-21
张珂(1979-),男,工程师。研究方向:舰船动力电力系统及自动化。E-mail:zhangkeqd@sina.com