周 奋
(广东万和新电气股份有限公司 佛山 528300)
出于对家用燃气器具的安全与可靠性考虑,国家标准规定进入家用燃气器具时的额定压力为:液化石油气(LPG)为2 800 Pa,天然气(NG)为2 000 Pa。而在此燃气压力下,一般家用燃气灶的一次空气系数约为0.5,只有调整锅架高度,让二次空气补充,来达到燃烧完全,普遍烟气中CO、NOX含量较高,火焰“软”。部分燃气灶通过强制鼓风来提高一次空气系数,使燃烧充分,降低烟气中CO、NOX含量,但只能做到在设定热负荷点可实现;由于鼓风风机存在风量调节滞后的现象,燃气灶在热负荷调节时,还容易出现燃烧不稳定的情况,甚至会熄火或“冒黑烟”。
在燃气灶内部燃气通路上加设燃气增压部件,来提高喷嘴前的燃气压力,进而改善燃气灶的燃烧状态鲜有研究。鉴于此,本文主要探究燃气增压技术应用于燃气灶,对一次空气系数、烟气中有害气体成份含量与火焰状态的影响。
由于燃气灶的燃烧器,外环火大概是中心火热负荷的十倍,外环火烟气基本决定了整个燃烧器烟气排放水平,为了便于计算,几何模型设置为图1。
图1 原几何模型
考虑到原几何模型的对称性,计算用的几何模型采用1/2模型,如图2所示。
图2 计算用几何模型
主要计算设置如下:
1)本文采用稳态计算,SKE湍流模型和混合规则计算混合气体,不考虑燃烧化学反应。
2)燃气入口设置不同的进气压力Pin,燃气组分为100 %的CH4。
3)空气入口设置相对压力为0 Pa,空气组分设置为体积分数为21 %的O2及79 %的N2。
4)燃烧器头部火孔设置为压力出口,相对压力大小设为0 Pa。
图3所示为燃气与空气混合后,燃气灶燃烧器不同位置处的甲烷体积分数分布情况。从图可知,在喷嘴前端,甲烷的浓度最高,从喷嘴喷出流速快,吸入空气,随着燃气向燃烧器头部前进,空气与燃气的混合作用增强,甲烷浓度逐渐下降。
图3 引射、混合流线图
改变燃气进气压力与喷嘴直径,来达到额定热负荷为4.5 kW,计算一次空气系数的结果如表1与图4,从中可得知增加燃气进气压力与减小喷嘴直径来达得额定热负荷,一次空气系数将显著提升。
表1 固定负荷下的一次空气系数(模拟)
图4 一次空气系数的变化曲线
选定喷嘴直径为1.12 mm,通过调节燃气压力来调节热负荷,热负荷与一次空气系数变化情况如表2与图5。从中可知,固定喷嘴,通过调压来调节热负荷,对一次空气系数变化甚微。
图5 热负荷、一次空气系数的变化曲线
表2 固定喷嘴下的一次空气系数(模拟)
实验装置如图6所示,燃气为100 % CH4,通过调压阀进行燃气压力调节,使用U形压力计读取压力值;使用秒表读取湿式流量计单位时间的燃气流量,通过计算所得实测折算热负荷;烟气分析仪连接到烟气取样环上,可分析出烟气成份及含量,通过CO2或O2含量可计算出过剩空气系数。
图6 测试连接示意图
通过调节燃气压力与调整喷嘴孔径大小,使流量大概保持不变,读取烟气成份含量,计算实测折算热负荷[2]、过剩空气系数[3],数据如表3。
表3 固定负荷下的一次空气系数(实验)
图7为燃气进气压力为1 000 Pa时,热负荷4.43 kW的火焰状态。
图7 额定负荷、进气压力1 000 Pa的火焰形态
图8为燃气进气压力为8 000 Pa时,热负荷4.36 kW的火焰状态。
图8 额定负荷、进气压力8 000 Pa的火焰状态
从以上试验数据分析和火焰状态可知,通过燃气增压与喷嘴调整来达到额定热负荷:烟气中有害气体CO、NOX含量在减少,计算所得的过剩空气系数(一次空气量与二次空气量之和同理论所需的空气量之比)也提高,因二次空气量基本相同,所以可知一次空气系数在提高,火焰“硬”且更蓝。
通过调节燃气压力来达到调节燃气流量(喷嘴恒定),读取烟气成份含量,测试计算数据如表4。
表4 固定喷嘴下的一次空气系数(实验)
图9为燃气进气压力为1 000 Pa时,热负荷1.55 kW的火焰状态。
图9 喷嘴1.12 mm、进气压力1 000 Pa的火焰形态
从以上试验数据分析和图9、图10火焰状态可知,家用燃气灶喷嘴确定后,通过调节燃气进气压力来调节热负荷,烟气中有害气体CO、NOX含量无明显变化,计算所得的过剩空气系数无明显变化,所以也证实了一次空气系数变化不大。
通过仿真计算与试验测试与分析,增压技术应用在家用燃气灶,得出以下结论:
1)通过燃气增压与喷嘴调整来保证额定热负荷不变的情况下,有利于提升一次空气系数,降低烟气中有害气体含量,火焰硬且更蓝。
2)家用燃气灶喷嘴确定后,通过调节燃气进气压力来调节热负荷,在全热负荷段烟气中有害气体CO、NOX含量无明显变化,一次空气系数基本不变。
固笔者认为,在确保家用燃气灶的本质安全及符合国家标准的前提下,可以适当提高喷嘴前压,来提升引射能力,使燃烧更为充分,从而降低烟气中有害气体含量,起到环保作用。