提高蒸汽驱剥蚀阶段引效注汽效果

摘要：蒸汽驱自2006年底转工业化蒸汽驱试验开始，已历时十二年，已进入蒸汽驱开发后期剥蚀阶段。目前蒸汽驱引效注汽井效果越来越差，严重影响汽驱油藏动用程度、汽驱井组均衡受效，因此提高引效注汽效果已经成为了亟需解决的问题。针对此问题开展了研究，通过对影响引效注汽效果的分析，作出对注汽参数、注汽工艺、注汽方式等方面的调整和研究，制定相应的对策，以此来保证注汽效果，稳定作业区产量，取得了明显效果。

关键词：蒸汽驱;引效注汽;注汽强度;注汽方式;注汽工艺

1、概述

X块位于辽河断陷西部凹陷西斜坡南段，欢曙上台阶。含油面积7.9平方公里，地质储量3774万吨，开发层位为莲花油层。区块于1987年以蒸汽吞吐形式投入开发，1998年10月开展了4个井组蒸汽驱先导试验，2003年7月进行了7个井组蒸汽驱扩大试验，2006年12月到2008年3月完成了139个井组工业化转驱[1]。

2、影响因素分析

2.1近两年引效注汽效果评价

2014-2015年，本蒸汽驱区块共实施引效注汽208井次，平均单井日产液15.5吨，日产油0.9吨，平均单井周期注汽2023吨，周期产液2025吨，周期产油248吨，年周期油汽比0.11，注汽效果较前几年大幅下降。

2.2影响引效注汽效果原因分析

2.2.1新增套损井对注汽效果影响较大

2014-2015年无效井43口，套损导致引效注汽无效20口，占无效总井次的46.5%，由此可见，套损是导致注汽效果变差的原因之一。套损导致注汽无效主要发生老井，且套损为热采过程中新出现[2]。

2.2.2地层压力差异较大时，一炉多井影响注汽效果

目前锅炉运行主要两种方式：一炉一井，既一个注汽锅炉对1口引效吞吐井进行注汽;一炉多井，既一口注汽锅炉在对汽驱注汽井注汽的同时，对引效吞吐井进行注汽。一炉一井总体效果要好，措施有效率高。一炉多井方式下，如果不同井地下压力差异较大时，就会存在干扰，导致压力高井注汽量减少或注不进现象。统计结果表明，当地层压力差>0.9MPa时，周期效果明显变差。由此可见，当地层压力差异较大时，一炉多井注汽方式导致压力高井注汽量减少或注不进现象，因此对引效注汽效果有一定影响[3]。

2.2.3分层注汽较笼统注汽效果要好

分层注汽就是针对油井各小层油层物性的差异，将油层物性相近的小层划分为一个注汽单元，各注汽单元之间用注汽封隔器隔开，采用配汽嘴对各单元进行定量注汽，使各油层均衡注汽。笼统注汽是对整个油层段进行注汽，对油层物性差异较小的油井，注汽效果相对较好，可蒸汽驱已历经多年，纵向矛盾严重，因此注汽方式对引效注汽效果有一定影响。

2.2.4注汽强度应根据地层温度进行优化设计

通过吞吐注汽，提高受效差井地层温度，逐步与注汽井建立热连通，是汽驱井引效注汽的主要目的之一[4]。对于稠油吞吐井，根据油层厚度不同需要设计不同的注汽量，也就是需要进行注汽强度设计。当地层温度<80℃、注汽强度在110～130吨/米时，生产效果较好;当地层温度80℃～130℃、注汽强度在90～100吨/米时，生产效果好;当地层温度>130℃、注汽强度在70～80吨/米时，生产效果较好。也就是说，当地层温度较低时，设计较大的注汽强度，注汽效果好;当地层温度较高时，设计较小注汽强度，注汽效果好。

3、应用对策与其效果

3.1套损严重不适宜注汽井不注汽

1-191是蒸汽驱1口二线汽驱受效井，因注汽间歇注汽后供液能力变差，产量下降，2016年5月底计划吞吐注汽以补充地层能量。方案设计注汽量2000吨。在热采作业过程中，在油层顶以上101米处发生严重套变，缩径68mm。若继续注汽，则因蒸汽无法注入油层，下泵后生产效果肯定差。因此决定该井不注汽，空井筒完井待大修。2016-2017年，共有8口热采井因套变决定不注汽，减少无效注汽1.53万方。

3.2实施一井一炉注汽

2016年以来，对蒸汽驱所有吞吐井均采用小炉子单独注汽，截止到目前共实施152口，有效的保证了注汽质量。

3.3优化实施分层注汽

针对纵向动用差异大井，结合井况及隔层发育条件，采取合理的注汽方式，改善注汽效果。2016年以来，共实施分层注汽28口，平均单井日增油1.7吨，周期油汽比0.26。

3.4开展非烃类气体辅助吞吐试验

通过调研，C02辅助蒸汽吞吐具有以下四方面增油机理：一是补充地层能量，气体弹性能力提高流体返排能力;二是占据地层亏空区域，提高油层动用程度;三是减少热量损失，减缓注入蒸汽上部隔层热交换速度;四是提高原油流动性，C02溶于原油可起到一定的降粘作用。

2016年共实施2口，均取得好的效果。如3-K8，注空气前吞吐生产，下泵初期日产液20吨，日产油3吨，周期生产219天，产液1554吨，产油288吨。2016年9月实施注空气后，下泵初期日产液25吨，日产油8吨，较上周期下泵初期日产液增加5吨，日产油增加5吨。

4、现场应用效果

通过优化实施蒸汽驱引效注汽，吞吐井年油汽比逐步提升，比实施前的0.11提高到目前0.16，2016年，共实施引效注汽124口，增油28874吨，创经济效益107.5万元。2017年，共实施引效注汽137口，增油37431吨，创经济效益405.9万元。2016年至2017年，共有8口热采井因套变决定不注汽，减少无效注汽1.53万方，创效112.1万元。

5、结论

5.1由于油藏非均质及开发等因素的存在，引效注汽作为蒸汽驱的辅助手段不可缺少;

5.2在引效注汽实施过程中，必须充分考虑设备、井况、地质体等多种因素对注入参数进行优化设计;

5.3非烃类气体目前在蒸汽驱引效注汽过程中实施较少，应加强该方面技术研究，逐步扩大实施规模。

参考文献：

[1] 王中元.X块块蒸汽驱蒸汽波及规律研究[J].特种油气藏，2007，14（4）：65-66.

[2] 刘清华，裴海华等.高温调剖劑研究进展[J].油田化学，2013，30（1）：145-149.

[3] 龙华，王浩，赵燕.GH-高温调剖剂的研究与应用[J].特种油气藏，2002，9（5）：88-90.

[4] 张弦，王海波，刘建英.蒸汽驱稠油井防汽窜高温凝胶调堵体系试验研究[J].石油钻探技术，2012，40（5）：82-86.

作者简介：

刘军（1978.10—），男，工程师，2004年毕业于东北师范大学“公司管理”专业，2005年毕业于华东石油大学“石油工程”专业，现从事油气田开发和管理工作。