薛 琦
(山西省吕梁市离石区军事化矿山救护中队,山西 离石 033000)
关岭山煤矿采用“采底留顶”落后的巷柱式采煤方法开采3号煤层,回采率不及25%,造成了煤炭资源的严重浪费[1-2]。因此,对3号煤进行残煤复采,可提高资源回收利用率,延长矿井服务年限,促进企业可持续发展[3-4]。
根据关岭山综合柱状图建立长×宽×高=80 m×30 m×48 m的模型,煤层厚度为4.5 m,煤层上方建立5层岩层,煤层下方建立4层岩层。通过做岩石力学实验,测定各岩层参数。模型边界条件为:底部固支,限制水平位移和垂直位移,模型四个侧面限制水平位移,顶部施加上覆岩层重力,取重力加速度为10 m/s2。模型划分135 820个单元,132 261个结点,图1为数值模拟模型图。
图1 数值模拟模型图Fig.1 Analysis model for goaf completeness
巷道沿煤层底板掘进,断面为矩形,宽4.20 m,高2.65 m,巷道底板为灰黑色砂质泥岩。模型煤柱宽度30 m,巷柱式旧采空区宽6 m,假定采空区全部采空或者垮落,在围岩破坏情况最为严重时,研究破碎围岩对回采巷道稳定性的影响,其中,回采巷道采用“柔模混凝土+高水材料充填+锚杆+锚索+工字钢梁”联合支护。
回采巷道具体的支护参数为:老空区顶板6根锚杆,长度2 000 mm,锚杆间排距800 mm×1 000 mm,锚固方式为加长锚固;两根锚索间距为1 600 mm,排距2 000 mm,锚固方式为加长锚固。采用跨长4.8 m的11#工字钢支护,钢棚棚距为1 m。
模拟过程可分四步,第一步:建立模型,并提前分组,模型分为12组,将煤层分为5个分组,巷道为hd分组,煤柱为ff分组,采空区为kq分组,高水材料为gs分组,柔模混凝土为rm分组。计算模型建好后计算初始应力场至平衡。第二步:开挖采空区,并用solve计算到平衡,模拟巷房开采后围岩因应力的重新分布。第三步:对空区进行“柔模混凝土+高水材料充填+锚杆+锚索+工字钢梁”联合支护。第四步:计算至平衡,读取相应围岩变形量、应力分布情况,塑性区破坏情况,分析围岩的屈服破坏情况、巷道顶底板移近量、两帮移近量、垂直应力云图、水平应力云图及两帮应力分布情况最终确定该支护方案的可行性。在整个模拟运算过程中始终监测巷道周围的变形破碎情况,记录并存储每一步运算结果,作为确定支护方案合理的主要依据。本报告仅给出最优支护方案的数值模拟分析结果。
图2示出回采巷道在“柔模混凝土+高水材料充填+锚杆+锚索+工字钢梁”联合支护时围岩屈服破坏特征。由图2可以看出,联合支护后巷道顶板在工字钢棚和高水材料充填支护下,没有出现明显破坏,两帮柔模混凝土表面和内部完整性极好。由此可知,采用上述联合支护后岩层完整性得到了较好的保证,巷道围岩整体处于稳定状态。
图2 支护后围岩塑性区云图Fig.2 Nephogram of the plastic zone of the surrounding rock after supporting
图3为巷道围岩垂直应力云图,图4示出采用上述联合支护时,回采巷道两帮垂直应力分布曲线。
图3 支护后围岩垂直应力云图Fig.3 Nephogram of the vertical stress of the surrounding rock after supporting
图4 支护后围岩垂直应力曲线Fig.4 Curve of the vertical stress of the surrounding rock after supporting
从图中可以看出,巷道顶板高水材料充填范围内承受较小拉应力,约为0.074 MPa,老空区顶板上方岩层承受压应力,在0 m~7 m范围内应力值大小范围在1 MPa~4.5 MPa,两帮垂直应力基本呈对称分布,柔模混凝土主要承受拉应力,但应力较小,巷帮内部0.8 m的岩层承受压应力,压应力值随着距巷帮距离增加而增加,在5 m~6 m处达到峰值,最大值为9.16 MPa,应力集中系数为1.88,巷帮内部0 m~5 m为应力增高区。
分析回采巷道采用“柔模混凝土+高水材料充填+锚杆+锚索+工字钢梁”联合支护时,巷道围岩的垂直位移和水平特征。图5示出在回采巷道采用上述联合支护时,巷道围岩水平位移和垂直位移分布云图。从图中可以看出,回采巷道采用上述联合支护后,巷道顶板高水材料充填范围内,变形较小,支护效果明显,两帮柔模混凝土支护范围内未发生明显位移,巷帮内部最大移近量位于老空区巷道两帮的中部,相对移近量为8cm,故采
用所选支护方案后,回采巷道的稳定性较好,能够满足安全生产的需要。
5-a 水平位移
5-b 垂直位移图5 支护后围岩位移云图Fig.5 Nephogram of the displacement of the surrounding rock after supporting