SiO2 /SDS复合体系CO2泡沫驱油性能实验研究

王 鹏，李兆敏，李 杨，袁泽波，张 弛

(1.塔里木油田分公司 油气工程研究院,新疆 库尔勒 841000；2.中国石油大学(华东) 石油工程学院，山东 青岛 266580；3.塔里木油田分公司 勘探开发研究院,新疆 库尔勒 841000；4.塔里木油田分公司 勘探事业部,新疆 库尔勒 841000)



SiO2/SDS复合体系CO2泡沫驱油性能实验研究

王 鹏1，李兆敏2，李 杨3，袁泽波1，张 弛4

(1.塔里木油田分公司 油气工程研究院,新疆 库尔勒 841000；2.中国石油大学(华东) 石油工程学院，山东 青岛 266580；3.塔里木油田分公司 勘探开发研究院,新疆 库尔勒 841000；4.塔里木油田分公司 勘探事业部,新疆 库尔勒 841000)

以无机SiO2纳米颗粒与SDS协同稳定的CO2泡沫为研究对象，研究了该复合体系泡沫的耐温、耐油性能，并通过物理模拟实验研究了其驱油机理及性能。结果表明：复合体系中SDS质量分数为0.25%、SiO2纳米颗粒质量分数为1.5%时，CO2泡沫在80 ℃条件下半衰期可达25.3 min，相比较单一SDS体系CO2泡沫半衰期延长23.8 min；原油体积分数10%时，复合体系CO2泡沫半衰期相较于单一SDS体系CO2泡沫延长18 min；复合体系CO2泡沫对于附着在岩石壁面上的原油具有更为明显的“擦除”作用，这种作用与泡沫在多孔介质中的快速反复运动相结合能够进一步提高洗油效率；随着复合体系质量分数的增加，采收率增幅逐渐增加，当SiO2纳米颗粒质量分数达到1.5%时，可提高采收率30.3%；22～80 ℃实验温度范围内，复合体系CO2泡沫提高采收率均达到20%以上。

SiO2纳米颗粒；CO2泡沫驱；耐温性；耐油性；驱油机理

王 鹏，李兆敏，李 杨，等.SiO2/SDS复合体系CO2泡沫驱油性能实验研究[J].西安石油大学学报(自然科学版)，2016，31(6)：72-79.

WANG Peng，LI Zhaomin，LI Yang，et al.Experimental study on oil displacing ability of CO2foam stabilized by SiO2/SDS composite system[J].Journal of Xi'an Shiyou University (Natural Science Edition),2016,31(6):72-79.

引 言

泡沫流体在地层中具有较高的阻力系数，能够选择性地封堵高渗透区域，从而提高了波及系数。同时，起泡剂能够降低油水界面张力，提高洗油效率。因此，泡沫驱是一项重要的提高采收率技术。而随着对“碳排放”要求的日益严格，将CO2应用到泡沫驱中的研究与应用日益受到重视。

自1994年至2012年，中国已进行了20项泡沫驱矿场试验[1]。在现场应用的过程中发现，部分矿场试验中由于泡沫强度过低，在多孔介质中易破灭，导致气窜现象发生[2-4]。因此，优化泡沫配方体系是提高泡沫驱应用效果的重要途径。为适应油藏环境，泡沫体系需有较高的耐温、耐盐及耐油性能。近年来，研发了诸如冻胶强化泡沫、聚合物强化泡沫及纳米颗粒强化泡沫等一些新型泡沫配方体系，并受到了越来越多的关注[5]。其中，纳米颗粒泡沫体系的稳定性最强，能够将泡沫稳定性提高一个数量级以上[6-7]。纳米颗粒既能够作为独立的稳泡剂对泡沫起到稳定作用，也能够与表面活性剂产生协同作用提高泡沫的稳定性[8-10]。由于纳米颗粒有着固体颗粒的特性，其耐温、耐盐性能远高于普通表面活性剂及聚合物[11]。随着纳米技术的发展，纳米材料的制备成本也在逐步降低，有着良好的工业化推广前景。

对于纳米颗粒在CO2泡沫中的应用国内外均有研究。在基础理论研究方面，主要集中于纳米颗粒的稳泡机理研究[12]。一般认为，纳米颗粒提高CO2泡沫稳定性的机理主要包括脱附能理论、最大毛细压理论及增大液膜机械强度理论等[13-15]。在应用类研究方面，泡沫静态评价实验研究较多，得到了纳米颗粒独立稳泡或与表面活性剂协同稳泡的规律与认识[9,16]。而对于驱油方面的应用类研究较少，对于添加纳米颗粒后CO2泡沫的驱油机理与性能缺乏认识。因此，为进一步完善纳米颗粒CO2泡沫在驱油应用中的认识，以SiO2纳米颗粒与SDS(十二烷基硫酸钠)协同稳定的CO2泡沫为研究对象，研究了添加纳米颗粒对于CO2泡沫耐温、耐油性能的影响，并通过填砂管模型实验研究了该种复合体系泡沫的驱油机理及性能。

1 实验部分

1.1 实验药品

十二烷基硫酸钠(SDS，分析纯)、疏水SiO2纳米颗粒(德国Wacker公司H18型，平均粒径20 nm)、乙醇、CO2(纯度>99%)、蒸馏水、石英砂(包括10～20目、40～60目、80～100目3种)、模拟油(原油与煤油复配而成，40 ℃下黏度187 mPa·s)。

1.2 实验设备

电子天平、GJ-3S型高速搅拌器、HJ-4磁力搅拌器、超声波分散仪、填砂管模型(Ф25 mm×300 mm)、多孔介质玻璃刻蚀模型(40 mm×40 mm，平均孔道尺寸为60 μm)、微观实验系统、恒温箱、耐压中间容器、泡沫发生器、回压阀、双柱塞微量泵、气体质量流量计、真空泵。

1.3 实验方法

1.3.1 泡沫性质静态评价实验 依据实验方案分别配制不同质量分数的SDS和SDS/SiO2混合溶液，采用Waring Blender法进行泡沫评价。具体方法为：①依据实验方案分别配制不同质量分数的SDS和SDS/SiO2混合溶液，其中配制SDS/SiO2混合溶液时需借助超声波分散仪实现；②量取100 mL分散液倒入高速搅拌器样品杯中(耐油性能测试中需依据实验方案向样品杯中滴入不同体积的模拟油)，将样品杯放置于恒温箱中恒温1 h；③从恒温箱中取出样品杯前，先向样品杯中连续通入CO2气体3 min，然后设置高速搅拌器转速为8 000 r/min，搅拌时间为3 min；④待搅拌结束时，立即将泡沫倒入量筒中，并放置于恒温箱中，读取起泡体积，并记录底部析出液体体积达到50 mL时所用的时间作为泡沫半衰期(耐油性能测试中，读取起泡体积后需依据实验方案向量筒中滴入不同体积的模拟油)。每种质量分数的样品测量3次，取平均值作为最终结果。

1.3.2 微观模型驱油实验 实验步骤为：①配制SiO2纳米颗粒质量分数为1.5%、SDS质量分数为0.25%的复合体系起泡剂溶液及质量分数为0.5%的SDS起泡剂溶液；②按照图1所示流程连接实验装置；③出口端回压设置为2 MPa，模型夹持器内围压设置为2 MPa，加热至40 ℃，恒温1 h；④首先以0.01 mL/min速度对模型饱和水，然后以0.01 mL/min速度饱和模拟油，继续恒温0.5 h后以0.02 mL/min速度进行水驱，驱替至出口端含水率98%时转为泡沫驱，其中起泡剂及CO2注入速度均为0.01 mL/min。实验过程采用微观成像系统进行记录。

图1 微观实验装置流程Fig.1 Flow chart of micro experiment

1.3.3 填砂管模型驱油实验 实验步骤为：①利用石英砂填制水测渗透率为1 800～2 200 μm2的填砂管模型，并测量记录孔隙体积；②依据实验方案配制一定质量分数的起泡剂溶液；③按照图2所示流程连接实验装置，按照实验方案设定恒温箱温度，恒温4 h；④设定回压2 MPa，以0.1 mL/min的注入速度饱和模拟油，结束后根据出口端出水量计算原始含油饱和度；⑤水驱时注入速度设定为1 mL/min，出口端含水率达到98%时转为泡沫驱，泡沫驱时起泡剂及CO2注入速度均设定为0.5 mL/min，即设定气液体积比为1∶1；注入1 PV泡沫后进行后续水驱，含水率达到98%时停止实验；⑥实验过程中记录注入端压力变化、出口端产液量。

图2 填砂管模型驱油实验装置流程Fig.2 Flow chart of parallel-core displacement experiment

2 实验结果与分析

SDS与SiO2纳米颗粒对CO2泡沫的协同稳定机理主要包括改善颗粒在界面的吸附位置、减弱泡沫的歧化作用、改善界面性质以及增大体相黏度[15]。H18型SiO2颗粒与SDS仅在二者的质量分数比介于0.10～0.40时存在协同作用，并且质量分数比在0.17附近时协同稳定作用最强。因此，在本研究所使用的SiO2/SDS复合体系中，SDS与H18型SiO2纳米颗粒的质量分数配比均为0.17。

2.1 复合体系CO2泡沫的稳定性

2.1.1 复合体系CO2泡沫的耐温性能 在温度较高的地层条件下，由于普通表面活性剂耐温性较差，产生的泡沫质量不高，易发生气窜，因此在现场应用过程中影响了泡沫作用的发挥。由于SiO2纳米颗粒具有固体的特性，因此，耐温性较好，有助于高温下泡沫的稳定，从而具有拓展泡沫应用范围的潜力。

为研究温度对SDS/SiO2复合体系泡沫的影响，进行了不同温度下的起泡实验。该实验中单一SDS体系质量分数为0.25%，复合体系中SDS质量分数0.25%，SiO2纳米颗粒质量分数为1.5%，实验结果如图3及图4所示。

图3 起泡体积随温度变化Fig.3 Varying of foaming volume with temperature

图4 泡沫半衰期随温度变化Fig.4 Varying of foam half-life with temperature

从图3及图4中可以看出，该实验条件下，2种起泡剂体系起泡体积随温度的升高呈现出先增大后减小的趋势，但变化幅度较小。在一定范围内，温度的升高利于降低起泡剂溶液的黏度、增加表面活性剂的活性，因此起泡体积会随温度的升高而出现小幅的增加。2种泡沫体系的半衰期随温度的升高而逐渐减小，并且相较于起泡体积，温度对半衰期的影响程度更为显著。温度对于泡沫稳定性的影响主要有以下3个方面：

(1)温度的变化改变了体系的界面性质。图5为在CO2氛围下测得的复合体系的界面性质随温度的变化规律。从图5中可以看出，随着温度的升高，表面张力逐渐增大，而黏弹性模量逐渐减小。这主要是由于温度的升高使得表面活性剂及SiO2纳米颗粒的动能增加，从而不利于颗粒及表面活性剂在气液界面的吸附，结果导致了表面张力及黏弹性模量表现出如图5的变化趋势。而表面张力的增加及黏弹性模量的降低势必会降低泡沫的稳定性。

图5 复合体系界面性质随温度变化Fig.5 Varying of interface property of composite system with temperature

(2)温度的增加降低了复合体系的黏度。随着温度的升高，复合体系黏度会随之下降，从而加快了泡沫的排液过程，降低了泡沫的稳定性。

(3)随着温度的升高，液膜的水分蒸发速度加快，导致液膜变薄，泡沫更易破灭，从而不利于泡沫的稳定；并且CO2在水中的扩散速度增加，加快了泡沫歧化作用。

虽然纳米颗粒的加入并不能改变泡沫稳定性随温度升高而降低的趋势，但通过对比可以发现，相同温度下，复合体系泡沫的稳定性远高于单一SDS泡沫。例如，在温度达到80 ℃时，单一SDS泡沫的半衰期仅为0.51 min，而复合体系泡沫的半衰期为25.3 min(图4)。这说明，纳米颗粒的加入大大增强了CO2泡沫的耐温性能。

2.1.2 复合体系CO2泡沫的耐油性能 原油能够在泡沫液膜表面铺展并进入液膜，对泡沫液膜造成破坏，并最终导致泡沫的破灭。在这一机理的作用下，地层中的泡沫遇到原油时稳定性变差，从而降低了泡沫驱的应用效果。因此，提高泡沫体系的耐油性能对于改善泡沫驱应用效果具有重要意义。为评价复合体系CO2泡沫的耐油性能，进行了耐油性能的静态泡沫评价实验。

现场应用过程中，泡沫与原油的接触方式主要分为2种：一种是地面形成的泡沫注入地层后直接与原油相接触；另一种是在多孔介质的剪切作用下，原油、起泡剂及气体共同混合后形成泡沫。为模拟这2种情况，分别进行了2种形式的泡沫耐油实验。在1#实验组中，在搅拌形成泡沫后滴入不同体积的原油；而在2#实验组中，在搅拌前加入原油，之后进行搅拌起泡。2组实验中，单一SDS体系质量分数为0.25%，复合体系中SDS质量分数0.25%，SiO2纳米颗粒质量分数为1.5%。实验温度均为22 ℃，实验结果如图6所示。

图6 不同实验方式下泡沫半衰期随原油体积分数的变化Fig.6 Varying of foam half-time with volume fraction of crude oil under different experiment methods

从图6中可以看出，对于单一SDS泡沫体系，当原油体积分数达到0.5%时，半衰期已降低至未加入原油时半衰期的50%左右；当原油体积分数达到10%时，泡沫的半衰期仅为0.2 min。说明这种普通CO2泡沫体系的耐油性较差。而对于复合泡沫体系，原油体积分数达到1%时，半衰期仍维持在未加入原油时半衰期的50%以上，且在原油体积分数达到10%时，2种实验方式下的泡沫半衰期均在18 min以上。这表明复合CO2泡沫体系具有更高的耐油性能。通过对比可以发现，相同原油体积分数下，2#实验组中泡沫半衰期均小于1#实验组，这可能是由于1#实验组中加入的原油与泡沫接触面积小且不均匀，使得原油对泡沫体系的影响小于2#实验组。

2.2 复合体系CO2泡沫的驱油机理

起泡剂为表面活性剂，因此泡沫驱油的机理包含了表面活性剂驱的机理，即：降低油水界面张力、乳化作用、聚并形成油带及润湿反转；并且，由于泡沫流体独特的渗流特征，具有“堵大不堵小”的选择性封堵作用，因此能够提高波及系数，从而提高采收率；此外，泡沫中的气相与原油的相互作用能够增大原油体积、降低原油黏度，兼具了气驱的优势。

而SiO2纳米颗粒的加入对泡沫的性质产生了一定的改变，这势必会影响到泡沫对原油的驱替作用。为研究复合体系泡沫的驱油特性，进行了微观驱油实验，图7—图10为实验过程中采集的图像。

从图7可以看出，水驱后仍有大量残余油沿岩石壁面分布。这是由于水驱过程中一旦发生突破，后续注入水便沿水窜通道流动，对壁面上的残余油驱替作用较小。

图7 水驱后残余油分布Fig.7 Residual oil distribution after water flooding

图8为水驱后单一SDS泡沫驱油过程。由于SDS稳定的泡沫体系能够降低油水界面张力，因此对壁面上的残余油具有一定的驱替作用，但从图8中可以看出，驱替效果不是十分明显。这主要是由于泡沫液膜强度较小，在原油黏度较大的情况下，泡沫在驱替原油时容易发生形变而绕过原油通过，从而减小了对原油的驱替作用。此外，由图9可知，普通SDS泡沫体系耐油性能较差，原油的存在使得泡沫稳定性变差，聚并现象明显，使得泡沫粒径变大，易形成大的气相连续通道，不利于发挥泡沫驱油。

图8 单一SDS泡沫驱中气泡变形通过岩石壁面原油的过程Fig.8 Process of bubble deforming and passing through the crude oil on rock surface in SDS foam flooding

图9 气泡在原油作用下的聚并过程Fig.9 Coalescence of bubbles due to the effect of crude oil

图10 SDS/SiO2泡沫对岩石壁面原油的驱替过程Fig.10 Process of foam displacing the crude oil in crock surface in SDS/SiO2 foam flooding

图10为水驱后复合体系泡沫的驱油过程。通过与图8对比发现，复合体系泡沫对壁面的原油具有类似“擦除”的作用，能够将原油从壁面上“擦除”下来，使其与壁面脱离，进而被携带流动。这是由于SiO2的加入提高了液膜的黏弹性模量，使其具有更高的机械强度，因此在形变过程中对原油的作用力较大，能够将原油逐渐“擦除”下来。复合体系泡沫的这一特性相对于普通泡沫体系具有明显的优势，进一步提高了洗油效率。

在实验中发现，水驱过程中注入水的流动较为平缓，而泡沫驱过程中由于泡沫的封堵作用，在通过孔喉时会引起压差，因此会出现压力波动现象，表现为泡沫在运移过程中不是始终沿着一条流线单向运移，而是会在某一处由于压力的反复波动，出现快速的往复运动。这种快速往复运动会对原油造成各个方向的反复挤压，使原油更易从壁面脱离，进一步提高了洗油效率。由于复合体系泡沫强度高，对原油的作用力大，因此增强了这种快速往复运动引起的驱油作用。

2.3 复合体系CO2泡沫的驱油性能

为研究质量分数及温度对复合泡沫体系驱油性能的影响，进行了填砂管模型驱油实验，表1为各组实验参数。其中，实验C1—C5为复合体系质量分数的影响规律实验，实验温度均为40 ℃，体系中SDS与SiO2纳米颗粒的质量分数配比均为0.17；T1—T10为温度的影响规律实验，实验中单一SDS体系质量分数为0.25%，复合体系中SDS质量分数为0.25%，SiO2纳米颗粒质量分数为1.5%。

表1 岩心驱油实验参数Tab.1 Parameters of sandpack displacement experiments

2.3.1 质量分数的影响 图11—图12分别为不同复合体系质量分数下驱替压差及采出程度随注入体积的变化。从图11中可以看出，在一次水驱过程中，当注入体积达到0.47 PV时注入水突破，压差迅速下降，结合图12可知，当注入水突破后采收率增加十分缓慢。这是由于注入水突破后会形成水窜通道，之后的注入水将沿此通道流动，无法波及到更多的原油，且由于油水界面张力大，洗油效率低，因此位于水窜通道的原油也有部分无法被驱替出，最终导致采收率增加缓慢。当注入泡沫时，一方面泡沫会对水窜通道形成一定的封堵作用，使得注入水能够波及到更多的原油，提高了波及系数； 另一方面，由于起泡剂能够降低油水界面张力，从而提高了洗油效率，因此使得采出程度的提高较为明显。随着后续注入水的不断冲刷，泡沫逐渐被驱替出，水窜通道重新形成，因此采收率逐渐趋于平稳。

图11 不同SiO2纳米颗粒质量分数下驱替压差随注入体积的变化Fig.11 Variation of displacement pressure drop with injection volume under different particle mass fraction of SDS/SiO2 displacement liquid

图12 不同SiO2纳米颗粒质量分数下采出程度随注入体积的变化Fig.12 Variation of recovery percent of reserves with injection volume under different particle mass fraction of SDS/SiO2 displacement liquid

通过图13可以发现，未加入SiO2纳米颗粒时，CO2泡沫驱提高采收率较低，仅为9.8%，这是由于原油的存在降低了泡沫的稳定性，泡沫调驱性能下降；而随着SiO2纳米颗粒质量分数的增加，采收率增幅逐渐增加，当其质量分数达到1.5%时，可提高采收率30.3%。SiO2纳米颗粒的加入能够提高CO2泡沫的耐油性，提高了CO2泡沫的稳定性，使得泡沫能够更好地发挥调剖作用；另一方面，SiO2纳米颗粒提高了液膜的机械强度，能够对附着在岩石表面的原油形成有效的“擦除”作用，从而进一步提高了洗油效率，进而提高了采收率。但当继续增加质量分数至2.0%时，采收率增幅变化不大，为34.2%，表明当SiO2纳米颗粒质量分数足够大时，继续增加其质量分数对提高采收率效果影响较小。这是由于注入速度一定的情况下，剪切速率不变，而由于SiO2纳米颗粒在气液界面的脱附能较大，继续增加颗粒的质量分数已无法使得形成的泡沫性能得到相应提高，因此产生的泡沫质量变化不大，从而无法在较大程度上影响驱油效果。

图13 采出程度随SiO2纳米颗粒质量分数的变化Fig.13 Variation of recovery percent of reserves with mass fraction of SiO2 nanoparticle

2.3.2 温度的影响 图14为一次水驱后不同体系泡沫驱所提高的采收率大小随温度的变化规律。从图中可以看出，随着温度的增加，2种体系泡沫驱的提高采收率大小均逐渐下降。但在温度由40 ℃升高至50 ℃时，单一SDS体系获得的最终采收率已开始出现明显的下降趋势，提高采收率由10.8%下降至5.0%；当温度继续升高至80 ℃时，提高采收率仅为1%。结合图4中静态评价实验结果可知，该温度下CO2泡沫稳定性较差，仅是依靠表面活性剂降低油水界面张力来实现采收率的提高，失去了泡沫驱的优势。而对于复合体系泡沫，在实验温度范围内，虽然提高采收率程度有所下降，但仍然能够维持在20%以上，说明复合体系泡沫在驱油过程中耐温性能优良，能够应用在温度较高的油藏中。

图14 水驱后不同体系泡沫驱提高的采收率随温度的变化Fig.14 Variation of enhanced oil recovery of different oil displacement systems with temperature after water flooding

3 结 论

(1)SiO2纳米颗粒能够提高CO2泡沫的耐温及耐油性能。复合体系中SDS质量分数为0.25%、SiO2纳米颗粒质量分数为1.5%时，CO2泡沫在80 ℃条件下半衰期可达25.3 min，相比较单一SDS体系CO2泡沫半衰期延长23.8 min；原油体积分数10%时，复合体系CO2泡沫半衰期相较于单一SDS体系CO2泡沫半衰期延长18 min。

(2)微观驱油实验表明，由于复合体系CO2泡沫机械强度高，相对于普通CO2泡沫对于附着在岩石壁面上的原油具有更明显的“擦除”作用，且这种“擦除”作用结合泡沫在多孔介质中的快速反复运动能够进一步提高洗油效率。

(3)填砂管模型驱油实验表明，随着复合体系质量分数的增加，采收率增幅逐渐增加，当SiO2纳米颗粒质量分数达到1.5%时，可提高采收率30.3%；随着温度的升高，水驱后提高采收率程度下降，但22～80 ℃实验温度内，复合体系CO2泡沫驱提高采收率均在20%以上。

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责任编辑：贺元旦

Experimental Study on Oil Displacing Ability of CO2Foam Stabilized by SiO2/SDS Composite System

WANG Peng1，LI Zhaomin2，LI Yang3，YUAN Zebo1，ZHANG Chi4

(1.Research Institute of Oil and Gas Engineering,Tarim Oilfield Company,Korla 841000,Xinjiang,China;2.Faculty of Petroleum Engineering,China University of Petroleum (East China),Qingdao 266580,Shandong,China;3.Exploration and Development Research Institute,Tarim Oilfield Company,Korla 841000,Xinjiang,China;4.Exploration Division,Tarim Oilfield Company,Korla 841000,Xinjiang,China)

The temperature resistance and the oil tolerance of the CO2foam system stabilized by SiO2nanoparticles and SDS were discussed,and the oil displacement mechanism and the oil displacement capability of it were studied using simulation experiments.It is shown that when the mass fraction of SDS and SiO2nanoparticle in the system is 0.25% and 1.5% respectively,the half life of the CO2foam system can reach to 25.3 min at 80℃,and it is longer 23.8 min than that of the CO2foam stabilized only by SDS.When the volume fraction of crude oil is 10%,the half life of the CO2foam system is longer 18.0 min than that of the CO2foam stabilized only by SDS.The CO2foam system has stronger "erasing" effect on the crude oil attached to the wall of a rock,and the "erasing" effect being combined with the fast repeated movement of foam in porous media combination can further improve oil displacement efficiency.With the increase of the mass fraction of SDS and SiO2nanoparticle in the composite CO2foam system,the increase of recovery factor enhancees gradually,and when the mass fraction of SiO2nanoparticles reaches 1.5%,the recovery factor can be increased by 30.3%.In the experimental temperature range of 22～80 ℃，the oil recovery factor enhanced by the composite CO2foam system is higher than 20%.

SiO2nanoparticle;CO2foams flooding;temperature resistance;oil tolerance;oil displacing mechanism

2016-09-15

国家自然科学基金“改性纳米二氧化硅和表面活性剂协同作用的CO2泡沫稳定机理及渗流特征”(编号：51274228)；国家自然科学基金“油藏条件下超临界CO2乳液转相乳化规律及渗流特征”(编号：51304229)；山东省自然科学基金“改性二氧化硅纳米颗粒对CO2泡沫稳定性的影响机理及应用研究” (编号：2012ZRE28014)

王鹏(1990-)，男，硕士，助理工程师，主要从事提高采收率研究。E-mail：yxpwp2008@163.com

10.3969/j.issn.1673-064X.2016.06.011

TE357

1673-064X(2016)06-0072-08

A