■宋 丹,田小红 ■.西安市政设计研究院有限公司,陕西 西安 70068;.西安理工大学,陕西 西安 70054
随我国城镇化发展,城市交通问题愈来愈突出,解决有效手段是城市立交建设。立交桥梁作为连接交通运输枢纽,是生命线工程,一旦遭受地震破坏,不但导致直接经济损失,也为震后救援以及重建工作带来不便而导致二次损失。因此立交桥梁抗震研究有十分重要。
目前城市桥梁抗震设计已从弹性设计阶段向延性设计方向发展,而规范对规则桥梁给出简化分析方法,但对不规则桥梁并没有给出具体规定。本文从实际工程出发,以某工程为例,详细介绍城市立交异形桥梁延性分析过程,对不规则桥梁抗震性能进行分析,可为类似结构设计计算提供参考。
某大型立交桥为三层部分互通式立交,由主线桥和三个匝道桥组成,其主线桥均为预应力混凝土现浇连续箱梁,跨径25~30 米左右,梁高1.6m;桥面宽度25.5~32.5 米,采用双箱多室直腹板箱梁。匝道桥均采用20 米左右钢筋砼结构,梁高1.4 米,桥面宽度8 米。立交桥下部桥墩采用直径1.5m 圆柱墩,基础采用钻孔灌注桩基础,桩径1.5 米。计算选取其具有代表性东西主线桥第四联进行抗震计算,桥墩高度5~8.3 米。第四联桥梁平面布置和横断面布置详见图1 和图2。
图1 桥梁平面布置图
图2 桥梁横断面布置图
据《城市桥梁抗震设计规范》(CJJ166-2011),城市桥梁采用两水准设防、两阶段设计思想进行抗震设计,据规范,本桥为乙类桥梁,第一阶段(E1 地震作用)抗震设计,采用弹性抗震设计;第二阶段(E2 地震作用)抗震设计,采用延性抗震设计方法,并引入能力保护设计原则。
计算采用MIDAS Civil 空间有限元程序建立第四联模型,并考虑相邻两联对第四联影响。建模原则是保证正确反映桥梁上部结构、下部结构、支座和地基刚度、质量分布及阻尼特。板式橡胶支座采用弹性连接来模拟主梁和桥墩的相互作用,基础采用弹性地基模拟桩基础。计算方法E1 作用采用多振型反应谱法,E2 作用采用弹塑性时程分析法。
图3 计算模型
该桥位处地震动抗震设防烈度为8 度,水平向设计基本地震动加速度峰值A=0.2g,场地类别为Ⅲ类,特征周期:Tg=0.45,本计算采用双指标控制和相关系数较小原则,选取选取1940,El Centro Site,270 Deg、1952,Taft Lincoln School,339 Deg、1994,Northridge,Santa Monica,City Hall Grounds,0 Deg 三条实录波作为时程分析用地震波。
图4 El Centro 波
图5 Taft 波
图6 Northridge 波
E1 作用计算采用多振型反应谱法,在E1 地震作用下,桥墩作用效应均小于设计承载能力,满足规范规定的在E1 地震作用结构不受损坏要求。具体计算结果因篇幅限制,不再列出。
图7 11#东侧桥墩墩底截面弯矩曲率滞回曲线
在E2 地震作用下,墩柱允许进入塑性状态,但要求有一定变形能力。本桥在E2 顺桥向地震作铰区塑性变形和容许变形比较用下,除11a#墩和12a#墩未进入屈服外,其余墩均进入屈服状态,11#东侧和西侧墩屈服现象明显,塑性变形相对较大,但仍远小于其容许塑性变形。各屈服墩柱的塑性变形和其允许变形见表1(表中列出三个地震波计算最大值)。
表1 顺桥向地震作用墩柱潜在塑性
图8 11#西侧桥墩墩底截面弯矩曲率滞回曲线
在横桥向地震作用下,大部分桥墩进入屈服,个别桥墩塑性变形已有一定程度,但仍未达到允许值,结构仍能实现大震不倒。各墩弯距和塑性变形如表2 所示。
图9 12a#桥墩墩底截面弯矩曲率滞回曲线
表2 横桥向地震作用墩柱潜在塑性铰区塑性变形和容许变形比较
=0.85x (0.0023x4.837x15393+3.14159/2x0.1x4.02x150x280/10)=2400kN
E2 地震作用下各桥墩最大计算剪力为1420kN,小于抗剪承载能力,抗剪承载力满足要求。
综上,针对本工程城市立交桥进行弹塑性抗震计算,可知在顺桥向地震作用下墩底受力最大,为塑性铰容易出现区域;横桥向在连接墩处,因盖梁门式效应,墩顶和墩底均为出现塑性铰区域。软件采用纤维模型进行塑性铰仿真,可比较真实、直观体现地震力作用下墩柱反应。墩柱通过延性设计来降低刚度、延长周期,抵抗地震力,计算结果表明采用该方法构件均能满足抗震要求。
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