高层建筑结构转换层的结构设计解析

陈和洪

【摘 要】 加强高层建筑结构转换层的结构设计的研究是十分必要的。本文作者结合多年来的工作经验，对高层建筑结构转换层的结构设计进行了研究，具有重要的参考意义。

【关键词】 高层建筑；转换层；结构设计

1 高层建筑结构转换层的特点

为保证转换结构有足够的强度和刚度，致使结构构件的截面尺寸不可避免地高而大。结构中由于设置了转换层，沿建筑物高度方向刚度的均匀性会受到很大的破坏，力的传递途径有大的改变，为竖向不规则结构，这决定了转换层结构不能以通常结构来进行分析和设计。

2 转换层的结构布置

底部带转换层的建筑结构，转换层上部的部分竖向构件不能直接连续贯通落地，因此，必须设置安全可靠的转换构件。按现有的工程经验和研究结果，转换构件可采用转换大梁、析架、空腹析架、斜撑、箱形结构以及厚板等形式。由于转换厚板在地震区使用经验较少，可在非地震区和6度抗震设计时采用，对于大空间地下室，因周围有约束作用，地震反应小于地面以上的框支结构，故7度，8度抗震设计时的地下室可采用厚板转换层。

落地剪力墙和框支柱的布置对于防止转换层下部结构在地震中倒塌将起十分重要的作用。高规规定了几条重要原则：带转换层的筒体结构的内筒应全部上、下贯通落地并按刚度要求增加墙厚；框支剪力墙结构要有足够的剪力墙上、下贯通落地并按刚度比要求增加墙厚；长矩形平面的框支剪力墙结构，抗震设计时，其落地剪力墙的间距按原规程适当加严，比原规程增加了限制落地柱周围的楼板不应错层的规定。

这几点的原则是防止转换层下部结构破坏的基本要求，特别是对于抗震设计的结构，要求更加严格。遵守这些原则就可控制刚度突变，减少内力传递的突变程度，缩短转换层上、下结构内力传递途径，保证转换层楼盖有足够的刚度以传递不同抗侧力结构之间的剪力，防止框支柱因楼盖错层发生破坏。

框支剪力墙转换梁上一层墙体内不宜设边门洞、中柱上方不宜设门洞。试验研究和计算分析说明，这些门洞使框支梁的剪力大幅度增加，边门洞小墙肢应力集中，很容易破坏。此外，落地剪力墙和筒体的洞口宜在墙体的中部，以便使落地剪力墙各墙肢受力（剪力、弯矩、轴力）比较均匀。

3 转换层高层建筑结构的抗震设计

带转换层的高层建筑结构中，由于设置了转换层，沿建筑物高度方向刚度的均匀性受到很大的破坏，转换层结构竖向承载力构件不连续和墙、柱截面的突变，导致传力路线曲折、变形集中和应力集中，因此转换结构的抗震性能较差。抗震设计时，高位转换对结构受力十分不利。计算分析说明，在水平地震作用下，倾覆力矩分布曲线在转换层处呈现转折，转换层下部是以剪力墙为主的框架—剪力墙结构，落地剪力墙所分配的倾覆力矩由转换层往下递增较快，而支撑框架的倾覆力矩递增很少。

此外，转换层处，框支剪力墙的大量剪力通过楼板传递给落地剪力墙，这也是倾覆力矩曲线呈现转折的原因。当转换层位置较高时，剪力分配和传力途径亦发生急剧的突变，落地剪力墙更容易产生裂缝，框支剪力墙在转换层上部的墙体所受内力很大，易于破坏，转换层下部的支承框架更易于屈服，从而容易形成几个薄弱层。

因此，为保证设计的安全性，规定部分框支剪力墙结构转换层的位置设置在3层以上时，其框支柱、剪力墙底部加强部位的抗震等级宜按高规规定提高一级采用，已经为特一级时不再提高，提高其抗震构造措施，而对于底部带转换层的框架—核心筒结构和外围为密柱框架的筒中筒结构的抗震等级不必提高。底部带转换层的高层建筑在我国已大量建造，但至今未经受到大地震的考验。其转换层上部楼层的部分竖向构件不能连续贯通至下部楼层，因此，转换层是薄弱楼层，其地震剪力需乘以1.15的增大系数。设计中不要误认为只要楼层侧向刚度满足要求，该楼层就不是薄弱层。对转换层的转换构件水平地震作用的计算内力需调整增大；8度抗震设计时，还应考虑竖向地震作用的影响。转换构件的竖向地震作用，可采用反应谱方法或动力时程分析方法计算：作为近似考虑，也可将转换构件在重力荷载标准作用下的内力乘以增大系数1.1。

高规中对框支柱的内力增大幅度比较高；转换层位置在3层及3层以上的结构对抗震更为不利，其内力增大幅度也适当提高。高层建筑转换层结构是一种受力复杂的不利抗震的高层建筑结构，抗震设防烈度9度（0.4g）时不应采用。带转换层高层建筑结构的抗震设计可根据设防烈度、结构类型、构件种类和房屋高度，采用相应抗震等级进行相应的计算和采取相应的构造措施。

4 转换层上下结构侧向刚度比的合理取值

转换层上部与下部结构的等效侧向刚度比计算时宜综合考虑各构件的剪切、弯曲和轴向变形对结构侧移的影响。当转换层设置在3层及3层以上时，其楼层侧向刚度尚不应小于相邻上部楼层侧向刚度的60%。这一规定是为了防止出现转换层的下部楼层刚度较大，而转换层本层的侧向刚度较小，此时等效侧向刚度比虽能满足限值要求，但转换层本层的侧向刚度过于柔软。层侧向刚度比的限值取60%，与美国规范（IBC-2000）的规定相同。高规第4.4.2条只规定了楼层侧向刚度不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的70%，未规定下限值。对于位于3层及3层以上的带转换层的高层建筑结构，规定60%作为下限值是十分必要的。当转换层设置在3层及3层以上时，应按高规规定分别计算等效侧向刚度比和转换层本层与转换层相邻上部楼层侧向刚度比，设计中应同时满足这两种刚度比的限制条件。高层建筑转换层结构设计中转换层上、下层主体结构的剪切刚度比γ的合理取值：

1）扩大外围柱距的框筒结构或内部抽柱的框架结构。对这种情况的结构γ应取1，即保持上、下层剪切刚度不变。在一般情况下，由于建筑功能上要求下部柱子截面小，层高要比上层高许多，因此很难满足上述要求。此时建议转换层以下采用钢骨混凝土柱或钢管混凝土柱，这样来调整柱的截面面积、刚度和延性，从而达到满足建筑功能的要求。但这时应特别注意转换层上、下的连接，当转换层上部为钢筋混凝土时，应将下部钢骨混凝土柱锚入转换层内。

2）底部大空间剪力墙结构。

由于底部大空间剪力墙结构的底层高大以及部分剪力墙不落地改为框支后，底部刚度显著减小，为防止底部层刚度突变，应控制转换层上、下剪切刚度比（γ）：当底部大空间为1层时，转换层上、下结构等效剪切刚度比γ宜接近1，非抗震设计时γ不应大于3，抗震设计时γ不应大于20。

5 转换板（9.95m处）混凝土工程施工技术

该工程中，楼房在9.950m处设有1.6m厚的转换板，属大体积混凝土，此处混凝土的施工方案尤为关键。

5.1 混凝土施工方案设计

大体积混凝土的施工宜在低温条件下进行，而本工程转换板的施工正在冬季，而且是在2007年12月底，故本工程的混凝土采用了水平分层浇筑，即每层浇筑厚度为500mm，浇至与板底平后，与板一起浇筑。分层振捣密实，移动间距为振动棒作用半径的1.5倍，上下层搭接插入下层混凝土中深度大于5cm。混凝土在浇筑及静置过程中，由于多种因素的综合作用极易产生非结构性裂纹，因此混凝土宜两次收光扫毛；第一次在初凝前3h，主要是把底部的水拍出表面；第二次在终凝前，一边收光一边用塑料薄膜覆盖，然后再用干麻袋、草袋覆盖，上面再加上彩条布覆盖，完毕浇水养护。

5.2 温度监测及后期养护

5.2.1 混凝土的养护

转换板高为1.6m，故混凝土的养护十分重要，只有充分湿养护才有利于混凝土膨胀效能的发挥，因此在施工过程中设立了专职养护人员，建立严格的混凝土养护制度。混凝土终凝后保湿养护14d。混凝土收平后，再洒水润湿，混凝土表面采用两层草袋、一层干麻袋另加一层薄膜养护，在养护期间喷洒雾状水保持环境相对温度在80%以上，以减小混凝土干缩。

5.2.2 混凝土的温度监测

1）温差监测预警值以混凝土内外温差接近25℃或温度陡降大于10℃为准，在转换板混凝土内外温差接近25℃时，温控检测人员将及时通知相关人员，准备实施应急处理措施。

2）埋设测温元件时，将元件按照测点纵向布置用扎丝固定在钢筋上，钢筋按照测区竖向固定在转换板的钢筋上，绑扎过程中应保证测温元件和钢筋不发生位移。

3）在埋设元件后，派专人负责施工和温度检测过程中元件和线路的保护工作。

4）当混凝土内外温差超过25℃或温度陡降大于10℃时，为保证转换板大体积混凝土的施工质量，可在侧面和顶面加盖麻袋等保温措施；如果仍然出现温差过大或温度陡降的情况，可在混凝土表面架设碘钨灯。根据转换板的形状、尺寸和标高，1，2号楼各布置6个测温区，3，4号楼各布置5个测温区，各测区沿竖向布置3个测温点，这里对2号楼进行研究。

测温所用的仪器主要有手持式数字温度测量仪和温度传感器。测温点的布置必须具有代表性和可比性。沿浇筑的高度，应布置在底部、中部和表面。垂直测点间距一般为500mm～800mm；平面则应布置在边缘与中间，平面测点间距一般为2.5m～5m。由于转换板的长度和宽度均远大于厚度，所以从边缘和角点向内进去2倍厚度以上区域的散热条件都比较一般，主要是靠上表面的辐射、对流和基底传导方式散热，因此有着极其相近的温度场分布；而边缘和角点区域由于散热途径的增多，可能是3面甚至4面散热，温度场分布趋于复杂。根据这一特点，并考虑矩形板的对称性，在转换板内，沿平面共布置（1～6）6个测点；厚度方向，在每个平面测点上下表面及中间分别布置3个测点。这样，共6×3=18个混凝土温度测点，外加1个大气温度测点，就能比较准确的监测整个转换板内混凝土温度场的分布变化情况。

6 结语

本文讨论的只是建筑转换层结构设计中的一部分内容，转换层设计是结构设计中的难点，还有许多需要研究的地方，有待进一步从实践中论证。随着现代高层建筑平面复杂多样化，在对转换层进行设计时应结合工程实际情况选择合适的方法，才能达到安全、经济的综合效果。

参考文献

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[2] GB50011-2001，建筑抗震设计规范[S]

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[4] 毛华毅.浅谈高层建筑结构设计的若干问题[J].山西建筑，2010，36（9）：72-73