大型低温LNG储罐设计与建造技术的新进展

王冰陈学东王国平

1.合肥通用机械研究院 2.国家压力容器与管道安全工程技术研究中心 3.合肥工业大学

大型低温LNG储罐设计与建造技术的新进展

王冰1,2陈学东1,2王国平3

1.合肥通用机械研究院 2.国家压力容器与管道安全工程技术研究中心 3.合肥工业大学

王冰等.大型低温LNG储罐设计与建造技术的新进展.天然气工业,2010,30(5):108-112.

天然气低温常压(或低压)储存方式因其具有储存效率高、占地少、储存规模易于大型化等优点在液化天然气(LNG)接收终端站、天然气液化厂和城市燃气调峰系统中得到了越来越广泛的应用。为此,对国内外大型低温LNG储罐建造状况进行了调研,分析了大型低温LNG储罐建造技术的发展趋势,同时介绍了我国在大型低温LNG储罐材料研发、绝热分析、结构设计和施工工艺等方面的技术进展。结论指出:国产06Ni9钢研制及其配套应用技术研究已取得突破,并在大型LNG项目建设中投入使用,是我国大型低温LNG储罐国产化工作迈出的标志性一步。

LNG 大型储罐 设计 建造 进展 国产化

DO I:10.3787/j.issn.100020976.2010.05.028

天然气低温常压(或低压)储存方式因其储存效率高、占地节约、储存规模易于大型化等优点在液化天然气(LNG)接收终端站、天然气液化厂和城市燃气调峰系统中得到了越来越广泛的应用。

1 国内外概况

LNG技术发展史可以追溯到20世纪初期。1914年,美国公布首项LNG专利,并建成小型天然气液化工厂。1939年,Hope天然气公司在西弗吉利亚建立了一个处理量为1 000 m3/d的天然气液化工厂,用以研究LNG远地运输技术。1940年,俄亥俄天然气公司在克利夫兰建立了处理量为1.13×105m3/d天然气工厂,制成3台直径为17.37 m的LNG球形储罐。1954年出现了第一台用于液氧的不锈钢双壁绝热平底低温储槽。1958年美国芝加哥桥梁钢铁公司在路易安那建造了第一座工业规模的LNG储罐,容积为5 550 m3。从20世纪50～80年代,双壁绝热平底LNG储罐容积不断扩大:60年代为(1～3)×104m3,70年代为(5～10)×104m3,80年代已超过20×104m3[122]。

日本是世界上建造大型LNG储罐最多的国家。据2008年的统计数据,日本拥有27座大型LNG接收终端站,LNG进口量占全球的40%,居世界首位[3]。每个LNG接收终端站都建有数量不等的LNG储罐,其中双壁绝热平底LNG地面储罐最大容积已达20×104m3[4]。另据报道,日本正计划在横滨LNG厂建造25×104m3双壁绝热平底LNG地面储罐。

我国最早建造大型液化气体储罐始于20世纪90年代中期,广东深圳 2台 8×104m3液化石油气(LPG)低温储罐和扬子石化1×104m3低温乙烯储罐即为其中的代表[526]。20世纪90年代末,上海建造了我国第一台2×104m3低温LNG储罐[7]。2002～2005年合肥通用机械研究院等单位承担原国家经贸委国家“十五”重大技术装备研制项目专题“2×104m3液化天然气储罐研制”等课题,着重对9%Ni钢焊接、无损检测和低温绝热材料及结构、LNG储存安全等进行了研究。

进入21世纪以来,中国海洋石油总公司(下称中海油)、中国石油天然气集团公司(下称中石油)、中国石油化工集团公司(下称中石化)三大集团分别在广东、福建、浙江、上海、辽宁、江苏、山东等沿海省份建立或筹划建立大型LNG接收终端站,其中广东、福建项目已建成投产,江苏、辽宁项目正在建设中,山东项目尚在前期规划中。上述大型LNG接收终端站中大型低温LNG储罐建造情况见表1。

除上述LNG接收终端站外,在天然气液化领域,新疆广汇集团、中原油田、陕北气田等小型天然气液化厂建设也陆续展开,其中新疆广汇集团建造了1台3×104m3的低温LNG储罐;在城市燃气调峰领域,上海于2008年又建造了2台5×104m3的低温LNG储罐。

表1 我国LNG接收终端站大型低温LNG储罐建造情况统计表

此外,20世纪初以来,国内已建造多台(1～2)×104m3的低温乙烯储罐。目前上海绿碱化工股份有限公司正计划建造3×104m3的低温乙烯储罐。

2 LNG储罐设计建造规范与标准

2.1 国外情况

在大型低温LNG储罐设计与建造方面,美国、英国(欧盟)、日本等工业发达国家都分别制定了专门的规范或标准。2.1.1 美国

《APISTD 620大型焊接低压储罐设计与建造》;《NFPA 59A液化天然气(LNG)生产、储存和装运标准》;《APISTD 650钢质焊接石油储罐》。

2.1.2 英国

《BS 777721低温用平底、立式、圆柱形储罐—罐储的设计、制造、安装和操作的一般规定指南》;《BS 777722低温设备用平底、立式、圆柱形储罐—储存最低温度达-165℃液化气体的单层、双层和全密封金属罐的设计和制造规范》;《BS 777723低温用平底、立式、圆柱形储—预应力钢筋混凝土罐基础的设计和制造及罐内衬和罐涂层的设计和安装推荐方法》;《BS 777724低温用平底、立式、圆柱形储罐—储存液态氧、液态氮和液态氩的单层密封罐的设计和制造规范》。

2.1.3 欧盟

20世纪初欧盟等效采用BS 7777标准发布了欧盟的大型低温LNG储罐标准:《BS EN 1462021操作温度在0℃到-165℃之间的现场组装立式圆筒平底钢质低温液化气体储罐的设计与建造—总则》;《BS EN 14620-2操作温度在0℃到-165℃之间的现场组装立式圆筒平底钢质低温液化气体储罐的设计与建造—金属构件》;《BS EN 1462023操作温度在0℃到-165℃之间的现场组装立式圆筒平底钢质低温液化气体储罐的设计与建造—混凝土构件》;《BS EN 1462024操作温度在0℃到-165℃之间的现场组装立式圆筒平底钢质低温液化气体储罐的设计与建造—隔热构件》;《BS EN 1462025操作温度在0℃到-165℃之间的现场组装立式圆筒平底钢质低温液化气体储罐的设计与建造—试验、干燥、除扫和冷却》。

2.1.4 日本

日本燃气协会(JGA)制定了如下专门LNG储罐及设备设计与建造规范:《JGA指2107202液化天然气(LNG)地下储罐指南》;《JGA指2108202液化天然气(LNG)地上储罐指南》;《JGA指2102203液化天然气(LNG)接收站设备指南》;《JGA指2105203液化天然气(LNG)小型接收站设备指南》。

2.2 国内情况

我国至今尚未颁布专门的大型低温LNG储罐设计与建造规范。近年来,全国天然气标准化技术委员会正积极组织力量研究和制订我国液化天然气行业标准体系,并着手按等效采用英国BS 7777的方式制订我国的大型低温LNG储罐设计、建造规范(GB/T),现已公布了征求意见稿。此外,国内在LNG储存、运输与小型低温绝热液化气体储罐、现场储罐施工方面颁布了如下几个相关标准:《GB/T 20368液化天然气(LNG)生产、储存和装运(等效采用美国 NFPA 59A)》;《SY/T 0608大型焊接低压储罐的设计与建设(等效采用美国APISTD 620)》;《SY/T 6711液化天然气接收站安全技术规程》;《GB 18442低温绝热压力容器》;《JB/T 9072固定式真空粉末绝热低温液体贮槽》;《JB/T 5905真空多层绝热低温液体容器》;《SH/T 3537立体式圆筒形低温储罐施工技术规程》。

3 内罐用低温材料

目前,低温LNG储罐主要采用双壁绝热立式圆筒平底结构,按其容积通常如表2所示划分类别。

表2 低温LNG储罐按容积划分的类别

大型低温LNG储罐内罐用低温材料选用是其设计与建造的技术关键之一[1]。现在低温LNG储罐内罐材料最常用的是9%Ni钢和不锈钢,前者因其强度高、低温韧性好广泛应用于大型低温LNG储罐,后者主要用于5 000 m3以下的中、小型低温LNG储罐。

长期以来,9%Ni钢及其焊接材料一直依赖进口,这也是困扰我国大型LNG工程建设的一个难题。2005～2007年,太原钢铁集团公司承担科技部863项目“液化天然气储罐用超低温9%Ni钢开发及应用技术”研究工作,研制成功国产9%Ni钢06Ni9,随后合肥通用机械研究院等单位对06Ni9钢的综合材料性能与焊接性能进行了广泛而深入的技术研究[8211]。结果表明,国产9%Ni钢06Ni9包括-196℃冲击功在内的综合性能指标超过了美国标准 ASTM A 553/A 553M(Ⅰ型)和欧盟标准 EN 10028的要求,与日本、欧洲按上述美欧标准生产的9%Ni钢水平相当或略高。2007年该钢通过了全国锅炉压力容器标准化技术委员会组织的专家评审,同意用于低温储罐和低温压力容器。中石油在建的江苏南通、辽宁大连两个LNG项目中的16×104m3LNG储罐,内罐低温材料已选用国产06Ni9钢,这是我国大型低温LNG储罐国产化的一个重要里程碑。

4 低温绝热材料及结构

图1 双壁绝热LNG储罐保温结构示意图

大型低温LNG储罐绝热保温结构分罐顶保温、侧壁保温和罐底保温3部分(图1)。用于低温储罐的保温绝热材料应满足导热系数小、密度低、吸湿率与吸水率小、抗冻性强、耐火性好、有一定强度,且环保、耐用和便于施工等要求。大型低温LNG储罐绝热材料大致分为气孔型、纤维型和气泡型3类(表3)[12]。

20世纪90年代末,中国绝热隔音材料协会组织专家综合研究了国内各类绝热材料性能及其施工要求,编制完成《绝热材料与绝热工程实用手册》[13],21世纪初,上海交通大学等多家从事低温研究的单位编辑出版了《国产材料低温性能数据汇编》一书,将国内数十年从事低温物性研究工作的具体成果反映出来[14]。国产低温绝热材料在大型低温LNG储罐建造中应用已取得成熟经验。近年来,国内又成功开发多种新型高效的深冷绝热材料,进一步确立了大型低温LNG储罐低温绝热材料的国产化地位[12]。

表3 常用绝热材料分类表

罐顶现多采用外罐拱顶加内罐铝吊顶结构(图2),其绝热结构与施工相对简单。储罐侧壁保冷结构如图3所示。20世纪80年代以前,大多为单一的松散珍珠岩,其缺点是设备降温后,内壁收缩使得罐侧壁的上部及顶的边缘区域缺少珍珠岩,所需二次填充量很大,填充时间也较长,致使内外罐间进入大量的空气,并使得许多水分在两罐之间的空气内冷凝下来,加剧了设备的腐蚀。另外,珍珠岩受潮,导热系数将变大,使操作期间冷藏液的蒸发量增加,加大了制冷机的负荷,增加了操作成本。20世纪80年代后期建设的双层低温罐多数都在内罐的外壁增加一层弹性保温毡,这层毡在松散珍珠岩侧压力的作用下被压缩,当内罐降温时,弹性毡回弹,以此来补偿罐的收缩量,大大减少了二次填充量,即避免了二次填充。填充物——弹性毡是由玻璃棉制成的,其回弹量等于罐的收缩量,可以很容易计算出来。对于罐底绝热保温结构设计,不但要保证储罐的冷损失率降至最小,而且保温材料还要具有足够的抗压强度来支撑储罐和介质重量。根据罐底受力情况和最大限度降低冷损失率,建议将底部绝热保温结构分成周边圈梁和中心圆形隔热区两部分,参见图3[15]。

图2 双壁金属储罐罐顶保温结构示意图

图3 双壁金属储罐侧壁保温和罐底保温结构示意图

多年来,国内研究者[16219]对大型低温液化气体储罐绝热结构的绝热分析与计算工程方法进行了大量研究,为大型低温LNG储罐绝热结构设计奠定了基础。

5 LNG储罐制造与施工工艺技术

5.1 06Ni9钢应用研究

为了推进国产9%Ni钢06Ni9在大型低温LNG储罐上的应用,合肥通用机械研究院等单位对06Ni9钢从成形加工、焊接、无损检测和热处理等方面进行了研究,本文着重介绍焊接试验研究方面的工作[11]。

5.1.1 试验方法

采用GLEEBLE 1500热模拟试验机分别模拟单道焊和多道焊的焊接热循环,研究不同热循环条件下的06Ni9钢焊接热影响区(HAZ)性能和组织状况,并进行了实物焊接试板试验。

5.1.2 试验内容及结果

1)首先对试验用材料进行化学成分分析和力学性能试验,结果表明国产06Ni9钢各项指标均明显高于欧盟标准EN 10028要求。

2)对单道焊和多道焊模热循环试样分别进行低温冲击试验、显微组织分析和冲击断口分析等试验研究。冲击试验结果分别见表4、5。

表4 单道焊热模拟试样的低温冲击功试验结果表

表5 多道焊热模拟试样的低温冲击功试验结果表

结果表明,经模拟焊接热循环后其低温冲击功与母材相比均明显降低,且随着热输入的增加即t8/5时间的增加,热模拟试样的低温韧性呈明显下降趋势。两道焊第二道热循环的峰值温度为900℃时,低温冲击功最高;第二道峰值温度为620℃时,低温冲击功最低;多次热循环冲击韧性比相应的一次、二次热循环冲击韧性显著提高。

3)对20 mm厚的06Ni9钢焊接试板的焊接接头进行了低温冲击试验,结果表明焊接试板焊接接头热影响区(HAZ)-196℃冲击功比相应的相同温度热过程的热模拟试样高。5.1.3 试验研究结论

1)国产06Ni9钢单道焊(峰值温度1 350 ℃),随着热输入增加即t8/5时间的增加,冲击韧性呈下降趋势。

2)两道焊(第一道峰值温度为1 350℃)当第二道峰值温度为900℃时冲击韧性最高,第二道峰值温度为600℃时冲击韧性最差。

3)多道焊相应峰值温度模拟试样的低温韧性显著提高。故9Ni钢的焊接宜采用小热输入、多层多道焊接。

4)上述焊接试验结果表明,国产06Ni9钢采用适当的热输入、温度和多层多道焊接工艺,能获得良好的低温韧性,可满足LNG低温储罐对低温性能的要求。

5.2 施工工艺技术

国内已经和正在建造的低温LNG储罐,不管其工艺及设备技术来自何方,但储罐建造施工无一例外地都由国内施工队伍完成。因此,国内较早承担大型低温LNG储罐建造施工的企业,已积累了丰富的经验,并在基础及罐壁混凝土施工、内外罐组装焊接施工和绝热结构施工等方面对国外技术进行了改进。

5.2.1 混凝土施工

邸国清结合福建LNG项目16×104m3LNG混凝土外罐现场施工案例[20],分别从混凝土承台、墙体、罐穹顶以及预应力施工等方面进行了分析与总结,提出了大型低温LNG储罐混凝土外罐施工中的控制要点。束廉阶等结合上海LNG事故备用站2台5×104m3LNG储罐的预应力设计及施工实践[21],对预留孔道施工、预应力筋穿束、张拉顺序、张拉方式、孔道灌浆等各环节都进行了分析与探讨,为今后同类储罐施工留下了宝贵的经验。

5.2.2 内外罐组装焊接施工

对双金属罐内外罐的组装焊接施工,国内的工程设计和施工企业参考过去大型石油储罐的施工经验,结合双层罐结构与施工要求的特点,提出了一系列具体实用的施工工艺方法,如内罐底板的环板与中心底板的排板优化[22]、双金属罐正装法与倒装法的经济性及工期与质量保证情况对比[23]和罐顶气吹顶升工艺措施[24]等。这些工作促进了我国大型低温LNG储罐双金属罐内外罐的组装焊接施工工艺技术的进步。

5.2.3 绝热结构施工

上海市安装工程有限公司等单位结合多年大型低温LNG施工实践,对膨胀珍珠岩充填技术进行了总结,从材料要求、工艺流程、施工准备、施工专用设备和施工作业等方面提出了具体措施和应注意的问题,并通过施工实践验证,取得了良好的效果[25]。

6 结论

1)国产06Ni9钢研制及其配套应用技术研究已取得突破,并在LNG项目建设中投入使用,使我国大型低温LNG储罐国产化进程迈出了标志性的一步。

2)我国工程设计与施工企业的大型低温LNG储罐设计建造实践和有关高校、科研机构及企业在LNG相关的设计规范与标准、绝热材料及结构、施工工艺技术等方面所取得的积极进展,为我国大型低温LNG储罐国产化打下了一定的基础。

3)根据目前国内大型低温LNG储罐设计、建造技术现状,我国3×104m3以下的LNG储罐实现自主设计、建造的条件已基本成熟。

4)我国在大型低温LNG储罐标准化以及设计与建造专利技术方面与美国、欧盟、日本等工业发达国家相比仍存在较大差距。这也是目前制约3×104m3以上LNG储罐实现自主设计、建造的一个重要因素。

[1]徐文渊,蒋长安.天然气利用手册[M].北京:中国石化出版社,2002.

[2]顾安忠.液化天然气技术[M].北京:机械工业出版社,2004.

[3]王立敏.国内外LNG行业的变化与趋势[J].国际石油经济,2008(12):57-62.

[4]熊光德,毛云龙.LNG的储存与运输[J].天然气与石油,2008,23(2):17-20.

[5]邢献军,杨必应,周晓清,等.大型低温常压液化石油气储罐的设计[J].压力容器,2001,18(1):48-50.

[6]刘祥儒.9Ni钢低温储罐焊接施工经验与工艺问题探讨[J].石油工程建设,1997,23(5):14-18.

[7]严艺敏.上海液化天然气事故气源备用站[J].城市公用事业,1999,13(4):30-32.

[8]刘东风,崔天燮,王采焕,等.太钢06Ni9钢母材和焊接接头断裂韧性实验评定[J].太钢科技,2007(3):13-16.

[9]王国华,卫英慧,刘东风,等.06Ni9钢热处理工艺对组织性能的影响[J].山西冶金,2009,32(1):14-16.

[10]刘东风,崔天燮,王采焕.06Ni9钢热处理性能及组织结构[J].太钢科技,2008(1):20-25.

[11]王国平,陈学兵,王冰.超低碳9Ni钢焊接接头低温韧性[J].焊接学报,2008,29(3):37-40.

[12]李雨康,张世荣.深冷绝热材料的探讨[J].中国海洋平台,2001,16(3):31-34.

[13]中国绝热隔音材料协会.绝热材料与绝热工程实用手册[M].北京:中国建材工业出版社,1998.

[14]徐烈.我国低温绝热与贮运技术的发展与应用[J].低温工程,2001(2):1-8.

[15]陈江凡,邹华生,龚敏.大型液化气低温储罐结构及其保冷设计[J].油气储运,2006,25(7):11-15.

[16]徐烈.低温绝热与储运技术[M].北京:机械工业出版社,1999.

[17]王良军,刘扬,罗仔源,等.大型LNG地上全容储罐的冷却技术研究[J].天然气工业,2010,30(1):93-95.

[18]王良军,刘扬.大型储罐内LNG翻滚机理和预防措施[J].天然气工业,2008,28(5):97-99.

[19]时国华,王松岭,荆有印.LNG气化站储罐最优配置模型[J].天然气工业,2008,28(5):100-102.

[20]邸国清.16万m3LNG混凝土外罐施工控制要点[J].石油工程建设,2008,34(4):30-34.

[21]束廉阶,施广明,吕游州,等.大型低温液化天然气钢筋混凝土储罐预应力设计与施工技术[R].上海:上海电力建筑工程公司,2008.

[22]程久欢,贾士林,叶忠志.LNG低温储罐内罐底板与环板排板的探讨[J].石油工程建设,2009,35(2):77-79.

[23]冷辉.中小型双层金属结构低温储罐正装倒装施工工艺对比[J].石油化工建设,2006,28(6):55-56.

[24]杨新和.气吹法安装LNG储罐罐顶[J].石油化工建设,2009(3):58-60.

[25]秦凯凯.50000 m3LNG储罐膨胀珍珠岩充填技术[R].上海:上海市安装工程有限公司,2009.

(修改回稿日期 2010204206 编辑 何 明)

王冰,1964年生,教授级高级工程师,博士;主要从事压力容器与管道重大技术装备研发和在用设备失效分析与安全评估工作。地址:(230031)安徽省合肥市长江西路888号。电话:(0551)5335406,13905514767。E-mail:wangbing@hgm ri.com