腐蚀深度
- 缺陷参数对含双腐蚀储罐剩余承载力的影响
,着重研究了腐蚀深度为1.5与3 mm工况下罐壁的等效应力变化情况。刘雪云[20]对储罐检测数据进行统计分析,建立了储油罐两种腐蚀类型的分布模型,并阐述了凹坑对储罐强度的影响规律。鉴于原油储罐实际的腐蚀情况更多的是双腐蚀或者是腐蚀群,笔者在众多学者的研究基础上,根据储罐自身特点和腐蚀机理,借助有限元软件探究不同腐蚀参数下含双腐蚀缺陷原油储罐剩余承载力的变化规律,并对不同腐蚀深度下储罐剩余承载力结果进行拟合,为含腐蚀储罐的安全评估以及后续维护检修提供理论依据
黑龙江科技大学学报 2023年6期2024-01-08
- 大型储罐腐蚀剩余寿命预测方法研究及对比
，储罐的最大腐蚀深度服从Gumbel I型分布，该分布属于极值分布，设一段时间的最大腐蚀深度为x，则累积概率分布函数为：式中：F（x）为最大腐蚀深度不超过x的概率；k和η分别为位置变量和尺度变量。在计算式（1）的数学期望、方差和变异系数的基础上，假设腐蚀深度与时间呈线性关系，在可靠度0.999的条件下，得到储罐的剩余寿命T为：式中：δ为腐蚀余量，mm；Vx为腐蚀速率，mm/a；Cx为变异系数，无量纲。2 折线替代法假设投入时间点的服役时间为0，此时的表面深
全面腐蚀控制 2023年9期2023-10-18
- 腐蚀条件下的海底悬跨管道振动分析
的剩余强度，腐蚀深度是影响管道强度的主要因素。傅忠尧［10］对不同腐蚀条件下海底管道的强度进行了评估，结果发现腐蚀深度和环向角度均会对管道应力产生显著影响，腐蚀长度对管道应力的影响不大。XIAO等［11］基于计算流体动力学（Computational Fluid Dynanics，CFD）方法，在自由跨管道涡激振动数值模拟的基础上考虑管土相互作用，提高了涡激振动预测结果的可靠性。JOSHI 等［12］提出了基于延迟分离涡模拟的湍流输运方程的有界保正变分方法
船舶与海洋工程 2023年3期2023-07-14
- LNG接收站埋地管道腐蚀分析方法研究
度L对应每个腐蚀深度取100～600mm（间隔100mm），腐蚀宽度W均取6°。（1） 内腐蚀管道的极限内压研究管道上仅施加内压载荷，分析不同腐蚀深度情况下，管道的极限内压值随着腐蚀的轴向长度改变而引起的变化。管道腐蚀缺陷处的应力大小和应力分布随载荷增加而不断产生变化。图1为20寸管道（d=4mm、L=300mm、限拉伸强度bσ=390MPa）腐蚀区域的应力分布云图。选取壁厚方向上由内到外三点，查看该载荷下三点的应力情况，如图2所示。图1 内腐蚀区域应力云
全面腐蚀控制 2023年1期2023-02-27
- 造船门式起重机结构腐蚀应力分析
44 mm、腐蚀深度占厚度20%为基准腐蚀尺寸，分析不同腐蚀尺寸下的应力变化情况。将腐蚀区由圆槽形沿主梁轴线方向加长为长圆槽形时的应力分布，如图7所示。从图中可以看出，应力集中区域一般在圆弧过渡处，随腐蚀尺寸的加大而发生变化，腐蚀区域中心处的普遍应力也随之发生变化。以44 mm×44 mm处的最大应力和中心应力为基准值与其余数据进行对比，详细数据如表4所示。图7 沿主梁轴线方向变化的腐蚀模型局部Von-mise应力云图表4 沿主梁轴线方向变化的腐蚀模型应力
起重运输机械 2022年21期2022-12-03
- 3种典型Al-Si-Cu系压铸铝合金耐腐蚀性能研究
蚀形貌、典型腐蚀深度、腐蚀产物及力学性能变化，分析Al-Si-Cu 系压铸铝合金的腐蚀机理与腐蚀影响因素。2 试验方法2.1 试样制备为规避压铸件尺寸、结构等因素对压铸合金腐蚀程度、力学性能的影响，本文采用力劲D280压铸机制备A380、YL113、YL112 3 种合金的压铸试棒，代替压铸件进行耐腐蚀性能研究。3 种合金的压铸试棒成分实测结果见表1，压铸试棒规格执行GB/T 13822—2017《压铸有色合金试样》[1]中的A型拉力试样，试棒形貌见图1。
汽车工艺与材料 2022年5期2022-05-19
- 牺牲阳极性金属覆盖层耐腐蚀性能快速检测技术研究
下金属覆盖层腐蚀深度Table 2 Corrosion depth of metal coating layer in Wuhan urban atmospheric environment由表2-表3 可知，渗锌和热浸镀锌层在石化化工大气环境下的腐蚀深度明显大于武汉城市大气环境，石化化工大气环境下该两种金属覆盖层的腐蚀速率较快。对比渗锌层和热浸镀锌层的腐蚀深度，热浸镀锌层腐蚀深度较大，腐蚀较为严重，渗锌层试样耐蚀性能较好。表3 石化化工大气环境下金属覆盖
湖北电力 2022年1期2022-05-18
- 基于IGM-WOA-SVM的埋地管道腐蚀深度预测技术研究
，因此对管道腐蚀深度和剩余寿命进行准确预测是加强管道完整性管理的一项重要工作[1]。目前，国内学者已针对腐蚀深度的预测进行了大量研究。骆正山[2]等采用Frechet极值分布预测了管道最大腐蚀深度，但未针对预测误差进行评价；张新生等[3]采用GM（1，1）模型预测了管道腐蚀深度，并利用马尔科夫链对剩余寿命进行了预测，但腐蚀深度预测值的最大相对误差为10.41%；胡群芳等[4]通过对模型参数的分布进行贝叶斯估计，根据MCMC方法对不同样本独立性区间内的腐蚀深
石油工程建设 2021年6期2022-01-10
- 国标晶间腐蚀试验(金相法评定)工艺研究
)，允许晶间腐蚀深度由供需双方协商确定[4]”，并未对浸蚀试剂、浸蚀时间、以及腐蚀深度测量等作出规定，而且对于供需双方而言腐蚀深度亦没有数据参考。本文通过采用GB/T 4334-2020中A法推荐的10%草酸溶液电解浸蚀含稳定化元素和不含稳定化元素的不同腐蚀程度的试样，在不同浸蚀时间下进行金相观察，确定最佳的浸蚀时间范围并测量腐蚀深度，为广大试验工作者和材料使用者提供一些参考。1 实验设计1.1 实验选材选择含稳定化元素钢种S34779(07Cr18Ni1
现代冶金 2021年3期2022-01-07
- 基于传递函数模型的飞机腐蚀结构可靠性评估
响外，还受到腐蚀深度的影响。一般来说，腐蚀深度越深，寿命越短。因此，传递函数模型考虑了腐蚀深度的影响，揭示了腐蚀发展时间与腐蚀深度之间的内在联系。1.1 传递函数模型形式一般来说，将研究的时间序列记为Yt，它有N个观测值。假设{Yt}不仅受其过去观测值和随机扰动项{at}的影响，而且与另一个时间序列{Xt}有关，其传递函数模型形式如式(1)所示。φ(B)Yt=φ(B)Xt+θ(B)at,t=1,2,…,N(1)更一般的模型可表示为Yt=V(B)Xt+N(B
腐蚀与防护 2021年11期2021-12-09
- 直流接地极电流干扰下土壤结构对管道泄漏电流分布影响
和管道最大年腐蚀深度的影响，可为后续直流工程接地极选址和油气管道路径选择提供参考。1 计算方法简介工程上已有相对成熟的直流接地极对埋地油气管道影响评估的计算手段[11-13,16]。部分研究人员使用仿真计算软件CDEGS进行直流接地极对油气管道影响的计算，也有学者根据需要自行编写程序进行评估[11-12]。单独使用CDEGS进行计算很难考虑管道破算点处的极化效应，对管道泄漏电流计算结果会有一定影响，本文在CDEGS的基础上，使用迭代算法来考虑管道破损处的极
南方电网技术 2021年10期2021-12-08
- 含腐蚀缺陷海底管道压溃压力计算方法*
较浅的管道(腐蚀深度/管道壁厚≤0.2)；He等[9]考虑初始椭圆度、屈服应力、材料各向异性等参数，建立有限元模型，对外压作用下的厚壁海管进行了研究，并给出了预测压溃压力的计算方法，但该方法没有考虑腐蚀长度的影响。李新仲 等[10]将可靠性理论引入到海底管道压溃失效分析中，并进行了参数敏感性分析，但是可靠性方法需要众多参数的概率分布，计算较为复杂；Yu等[11-16]针对含腐蚀缺陷海底管道的压溃，开展了数值模拟和模型试验研究，通过建立二维和三维腐蚀管道数值
中国海上油气 2021年5期2021-10-28
- 基于固体钙含量的CO2 腐蚀水泥石规律预测
2对水泥环的腐蚀深度及规律很难测量，即使可以测量其测量成本也很高，且操作复杂。因此，需要一个能实现对CO2腐蚀深度及规律预测的数学模型，该模型能够预测在地层条件下CO2对水泥环的腐蚀深度和规律，以此来评估水泥环的完整性以及损坏程度或者设计防腐性能更好的水泥环。而目前建立的CO2腐蚀深度预测模型，大多是基于实验数据拟合建立的半经验模型[10-11]，例如Houst 预测模型[12]，这类模型随机影响因素多，不能全面考虑二氧化碳对水泥石腐蚀的相关因素，适用性较
西南石油大学学报(自然科学版) 2021年4期2021-10-28
- 含铈去污废液对废液储存罐腐蚀性研究
算20年后的腐蚀深度、腐蚀质量。1.3 常温下黄铜，不锈钢，A3钢腐蚀情况研究取三块黄铜，三块不锈钢，三块A3钢标准挂片，编号、称重后，放入含铈（Ce3+）废水上清液中浸泡。持续观察，并记录挂片的变化情况。13天后观察金属以及上清液的变化，30天后再做进一步的观察，最后将挂片取出进行称重、数据统计、分析，计算20年后的腐蚀深度、腐蚀质量。2 实验结果与讨论2.1 不锈钢高温腐蚀结果由表1可见，20年后每1m2最大腐蚀预计2107g,腐蚀深度最深约为0.28
商品与质量 2021年26期2021-07-19
- 基于BP神经网络的电场指纹点蚀信号补偿系数
并准确识别其腐蚀深度,将会给在役的压力容器和管道造成很大的安全隐患。电场指纹技术(field signature method,以下简称FSM)是20世纪末发明并推出应用的一种腐蚀检测技术[2],主要根据被检测结构表面因腐蚀而造成的电压变化,对被测结构的腐蚀情况进行判定,对多种腐蚀类型都有着极高的灵敏度。20多年来,随着FSM不断在国内外获得应用及推广[3-6],对其认识也不断深化,但是该方法对点蚀信号的识别及高精度检测一直是一个难题。国外现有型号设备的精
中国石油大学学报（自然科学版） 2021年3期2021-07-16
- 初始应力损伤对再生混凝土硫酸盐腐蚀的影响
.4 硫酸盐腐蚀深度的无损检测硫酸盐侵蚀是一个从外部到内部逐渐深入的过程，侵蚀过程会在混凝土内部产生一定的结构损伤，而超声波在损伤层和未损伤层传播速度不同，见图2。图2 超声波平测法测混凝土腐蚀深度Fig.2 Ultrasonic indirect method采用超声平测法[13]测量腐蚀不同龄期的混凝土腐蚀深度dc，其公式见式(2)：(2)式中：dc为混凝土损伤层厚度(mm)；va混凝土未损伤层传播的超声波速(m/s)；vf是损伤层的超声波速(m/s)
河北工程大学学报(自然科学版) 2021年2期2021-06-30
- 模拟大气中Q235钢的早期腐蚀动力学行为
]研究了碳钢腐蚀深度和暴露时间之间的关系，认为不同阶段的腐蚀动力学行为有较大差异，腐蚀过程明显分为三个阶段；同时，碳钢表面锈层的生长经历了极薄锈层、薄锈层、以及具有一定厚度的锈层等过程，而且每个过程锈层的生长规律并不相同。尽管对车身用钢的大气腐蚀研究已有相当长的时间，但这些研究主要针对中长期腐蚀行为，较少针对薄锈层或者少锈层的初期大气腐蚀行为[7-8]。由于大气腐蚀体系的复杂性以及现有测试技术的局限性，人们对金属材料在大气中的早期腐蚀行为规律及机理仍不是十
腐蚀与防护 2021年5期2021-06-17
- 基于内检测数据的腐蚀管道完整性评价
了研究，得到腐蚀深度对内压的影响最为明显；崔铭伟等[4]以X42～X100钢为研究对象，验证了不同评价方法与水压爆破试验之间的差值，得到DNV-RP-F101和PCORRC适合中高强度等级钢的剩余强度预测；马钢等[5]深入分析了流变应力和膨胀系数的改变对剩余强度的影响，从准确性和保守性两个方面对不同的评价方法进行了总结。以上研究多针对不同腐蚀情况下剩余强度方法的优选，并未涉及因腐蚀缺陷制定的维修响应计划，也没有将内检测结果与维修响应计划的制定相结合，造成大
石油管材与仪器 2021年2期2021-04-28
- 抗裂型外加剂对混凝土硫酸盐腐蚀行为的影响
出的方法计算腐蚀深度。图3 声时-测距关系曲线1.3.4 吸水特性试验方法取出腐蚀后的棱柱体试件，放入烘箱，恒温105 ℃，烘至恒重，留100 mm×100 mm的底面作为吸水面，其余各面用铝箔胶带密封，测得各试件初始质量为M0，将试件放入装有清水的养护箱，水位高出试件浸水面约3 mm(图4)。质量称重前擦拭试件表面多余水分，每隔1 h测试质量M(t)，连续测试7 h后，将测试时间间隔t调整至1 d，直至7 d测试龄期。计算间隔t内的质量差ΔM(t)，得到
建筑科学与工程学报 2021年2期2021-04-06
- 景观钢结构的腐蚀行为研究
结果。从最大腐蚀深度统计结果可知，TP140/TP140、PTFE/TP140和 HP-13Cr/TP140在液相中的最大腐蚀深度分别为-86.91、-101.49和-139.88 μm，在气相中的最大腐蚀深度分别为-10.34、-31.31和-37.27 μm；从平均腐蚀深度来看，TP140/TP140、PTFE/TP140和HP-13Cr/TP140在液相中的平均腐蚀深度分别为-9.14、-10.34和-11.37 μm，在气相中的平均腐蚀深度分别为-
环境技术 2020年5期2020-11-18
- 泥石流冲击荷载下带有腐蚀缺陷的圆钢管动力响应有限元分析
，得到了管道腐蚀深度对其可靠度的影响程度；Shahraki等[13]通过试验研究发现，CFRP加固可延缓钢结构腐蚀缺陷部位的局部变形，并提高试件的承载能力。综上研究可以发现，腐蚀缺陷对钢材的承载力及变形能力都有一定的影响，而上述研究均未考虑大气腐蚀对圆钢管构件动力性能的影响。竖向悬臂圆钢管作为泥石流拦挡坝中被广泛应用的构件，对其承载力及变形能力都有较高的要求，因此研究带有腐蚀缺陷圆钢管构件的抗冲击性能并对初期腐蚀的圆钢管构件实施加固措施，对延长其有效使用寿
安全与环境工程 2020年5期2020-09-27
- 大气降水对金属材料环境适应性能影响研究
蚀时间与钢丝腐蚀深度以及剩余寿命之间的对应关系或者得到相应的预测模型，都可为降低钢丝的腐蚀破坏和增强腐蚀防护提供参考。1 试验材料与方法试验原料为直径7 mm的镀锌钢丝，钢丝主要元素化学成分采用电感耦合等离子发射光谱法测得结果见表1。钢丝表面经过清洗除油和干燥后备用；在QJYS-70型盐雾试验机中进行模拟自然腐蚀环境的盐雾腐蚀试验，腐蚀介质为模拟华中地区酸雨配制的溶液，成分配比如表2[4]，使用的水为去离子水，室温调节pH值至4。根据GB/T 24195-
环境技术 2020年4期2020-09-10
- 基于极值分布模型的管道剩余壁厚特征参量预测方法研究
输管道的最大腐蚀深度预测，该理论认为腐蚀深度满足一定的分布规律， 利用该模型，结合测量得到的结果可以预测不同深度腐蚀的发生概率。 张新生等基于极值分布模型建立了埋地油气管道剩余寿命预测模型，并利用蒙特卡洛方法对统计参数进行估计［1］。 王水勇和任爱利用极值分布对核电站冷水管道的最大腐蚀深度进行预测，并用K-S方法进行检验［2］。 上述文献中极值分布多用于长输管道， 即利用管道抽样检测的数据对最大腐蚀深度进行预测。 与长输管道相比，炼化行业管道的腐蚀状况十分
化工自动化及仪表 2020年4期2020-08-18
- S801翼型在不同腐蚀深度下的气动性能
，在前缘不同腐蚀深度的情况下，研究S801翼型的气动性能。结果表明：在低攻角下，随着翼型前缘腐蚀深度的增加，翼型的升力系数计算值与实验值比较吻合。在高攻角时，由于失速现象的产生，随着腐蚀深度的加深，计算结果明显小于实验结果。关键词S801翼型;腐蚀;气动性能中图分类号： TM315 文献标识码： ADOI：10.19694/j.cnki.issn2095-2457.2020.15.068AbstractIn thi
科技视界 2020年15期2020-08-04
- 基于正态信息扩散原理的极值型工程参数概率分布推断方法
蚀钢筋的最大腐蚀深度进行概率统计，揭示Gumbel 分布可作为局部腐蚀钢筋的最大腐蚀深度概率模型。另外，一些研究者认为其他经典分布(正态分布、对数正态分布等)也可以用于拟合极值型参数的概率模型，如莫华美[8]研究最大积雪深度的概率分布时，认为对数正态分布代替极值Ⅰ型分布更具优越性；段忠东等[9]认为极值风速的最优分布为威布尔分布。从上述研究可知，极值型参数的最优概率分布并不一定是极值型分布，但是均从经典分布范围中选取。这种拟合方法存在以下2个不易解决的根本
中南大学学报（自然科学版） 2020年6期2020-07-16
- 人工时效对6061合金挤压棒材腐蚀敏感性的影响
形貌，并测量腐蚀深度。表1 6061挤压棒材化学成分(质量分数，%)表2 热处理制度2 试验结果与分析2.1 时效制度对电导率的影响合金试样在不同时效时间下的电导率变化曲线，见图1。从图中可看出，随着时效时间的增加，合金试样电导率呈上升趋势，在4～12 h内，电导率升高幅度较大。随着时效时间延长至12 h以上，合金试样电导率虽有所提高，但提高幅度较小，基本趋于稳定。这说明在175 ℃×12 h时效制度下，合金试样基本达到峰时效状态，而超过12 h时为过时效
热处理技术与装备 2020年2期2020-06-29
- 混凝土排水管道内部腐蚀研究
最严重部位的腐蚀深度达到管道壁厚的 82.3%［3］。1.2 微生物诱导腐蚀发生机理Parker在1945年指出由微生物诱导的生物化学反应是导致混凝土腐蚀的主要原因之一，并将其称为生物硫酸腐蚀［12］。微生物诱导腐蚀过程包括物理、化学、生物-化学作用［11］。图 1 管道腐蚀情况［3，7］Fig.1 Corrosion condition of pipeline图2 污水腐蚀的反应过程［15］Fig.2 Reaction process of sewage
结构工程师 2020年2期2020-06-17
- 含不同矿物掺合料混凝土的硫酸盐腐蚀试验研究
60 d后的腐蚀深度和抗压强度，并且讨论比较了三种混凝土性能变化的规律。通过本文的研究，旨在揭示掺合料对混凝土抗硫酸盐腐蚀性能的作用机理，为工程实际应用提供理论指导。2 试验方案2.1 试件设计混凝土试件为100 mm×100 mm×300 mm的棱柱体。混凝土水胶比为0.43，具体配合比如表1所示。水泥为P.O42.5普通硅酸盐水泥；采用的河砂模数为2.7；粗骨料为粒径5～15 mm碎石；粉煤灰、硅灰和矿粉的掺量为10%。表1 混凝土配合比 kg/m32
铁道建筑技术 2020年3期2020-05-30
- 条形电阻探针电阻变化与腐蚀程度相关性的数值模拟
化反映的均匀腐蚀深度称为电阻(ER)理论等效腐蚀深度HER。ER理论等效腐蚀深度由腐蚀前后探针的电阻R0和Rt决定，即(2)式中：R0为探针的起始电阻；Rt为探针经t时间腐蚀后的电阻；b为探针的厚度。图1 条形电阻探针的示意图Fig. 1 Schematic diagram of a bar-type resistance probe2 数值模拟方法2.1 控制方程根据电荷守恒定律，电阻探针内部的电位满足拉普拉斯Laplace方程[16]，如式(3)所示。
腐蚀与防护 2020年4期2020-05-23
- 含内部冲刷腐蚀损伤的90°弯管屈曲压力的研究
明，径向最大腐蚀深度会限制轴向范围影响和周向宽度影响程度，且径向最大腐蚀深度和冲刷腐蚀轴向范围会影响弯管模型的屈曲类型，出现了3种屈曲模态，研究表明不同的损伤参数导致3种不同屈曲模态：①A类屈曲，弯管端部及其附加直管部位率先发生屈曲；②B类屈曲，冲刷腐蚀最大深度截面的环向＝45°处率先发生屈曲；③C类屈曲，冲刷腐蚀最大深度处率先发生屈曲．依据屈曲类型划分出冲刷腐蚀屈曲类型分布图．根据数值模拟和敏感性分析结果，结合多参数非线性回归分析，建立了无量纲屈曲压力c
天津大学学报(自然科学与工程技术版) 2020年2期2020-01-10
- 管线腐蚀的切向投影等效面积因子描述方法
MPa；a为腐蚀深度，mm；pf为管道的失效压力，MPa；t为管壁厚度，mm；L为腐蚀长度，mm；D为管道外直径，mm；M为Folias系数；σflow为管材的流变应力，MPa；R1为管道内半径，mm；R2为管道外半径，mm；Q为长度校正系数；E为弹性模量。在实际工况条件下,管线腐蚀缺陷的轴向投影往往是不规则的，如图1所示。目前,广泛采用的管线内腐蚀检测方法是漏磁技术，该方法在常规情况下只能检测出腐蚀的长度、深度以及宽度，无法给出腐蚀的具体形貌，因此，需要
腐蚀与防护 2019年12期2019-12-24
- 含腐蚀缺陷的顶张式立管局部屈曲特性
用d/t表示腐蚀深度，用L/L0表示腐蚀长度参数，t为外层立管壁厚，L0为立管长度。腐蚀参数几何意义如图5所示，其中θ为沿截面腐蚀区域的圆心角度，d为腐蚀区域绝对深度。全局腐蚀和局部腐蚀参数具体取值如表2所示。表2 腐蚀缺陷无量纲参数3.2 单层立管与双层顶张式立管对比对于顶张式立管，需考虑单层立管结构的工况，其受力情况和约束条件与双层顶张式立管相同。单层立管尺寸如下：管道外径为273.1 mm，壁厚为10.16 mm，管长为8 m，在立管中间截面存在0.
中国海洋平台 2019年2期2019-05-15
- 微/纳米氧化铝/环氧树脂复合材料耐局部放电腐蚀能力的研究
察样品表面的腐蚀深度，研究了微、纳米氧化铝无机颗粒对环氧树脂耐局部放电腐蚀能力的影响。结果表明，微/纳米氧化铝均提高了环氧树脂的耐局部放电腐蚀能力，纳米氧化铝的提升效果优于微米氧化铝。当纳米氧化铝颗粒含量增加时，复合材料的耐局部放电腐蚀能力逐渐增强;当微米氧化铝颗粒增加时，复合材料的耐局部放电腐蚀能力呈现先上升后下降的趋势。当微米氧化铝颗粒的质量分数达到40%时，微米氧化铝耐局部放电能力达到最大。关 键 词：微米氧化铝;纳米氧化铝; 环氧树脂;局部放电
当代化工 2019年12期2019-01-14
- 桥梁缆索高强钢丝均匀腐蚀及点蚀的规律
出了低合金钢腐蚀深度均值及标准差的双线性模型.Linder等[7]给出了碳钢在海水中均匀腐蚀深度的幂函数模型.曹楚南[8]给出了碳钢在我国部分地区大气下的腐蚀数据，发现同样遵循幂函数规律.点蚀方面，Aziz[9]、Shibata[10]采用极值统计分析和分块极值模型对最大点蚀深度进行了研究，该方法将试验数据按表面积进行分块，记录每块区域的最大点蚀深度，发现最大点蚀深度符合极值I型分布(Gumbel分布).Stewart等[11]采用点蚀系数——最大点蚀深度
同济大学学报（自然科学版） 2018年12期2019-01-08
- 含内腐蚀的船舶海水管道换管周期预测
状为矩形，由腐蚀深度、环向腐蚀长度和轴向腐蚀三个参数控制，管道仿真模型的参数见表1。表1 管道模型仿真参数表在管道进海水口处温度控制在50℃左右，这是为了避免管道中海水的盐分析出，形成水垢从而影响传热。内部计算流体采用海水，在建模仿真过程中，会涉及到海水的一些物理性质，如密度、黏度等物性参数，海水性能参数见表2。表2 海水性能参数表文章需要采用流固耦合计算，一共要用到Fluent和Static Structure两个模块，其之间用数据传输线相连。耦合计算时
中国修船 2018年2期2018-04-26
- 镁合金轮毂螺栓连接的电偶腐蚀行为
准确模拟阳极腐蚀深度，在边界处采用较密的网格划分。图2 三维模型简化方法示意图Fig. 2 Schematic of the 3-D numerical model图3 二维轴对称模型网格划分图Fig. 3 Mesh for the 2-D numerical model1.2 数学模型为了使所建立的模型能够准确模拟腐蚀行为以及研究主要几何因素对电偶腐蚀的影响,在DESHPANDE[11]的研究基础上建立数学模型，模拟AE44镁合金轮毂与MS钢质紧固螺栓连
腐蚀与防护 2018年3期2018-04-11
- Z切石英在氟化氢铵溶液中的腐蚀特性
腐蚀粗糙度随腐蚀深度、腐蚀液体浓度、腐蚀温度的变化规律，最后将石英在氟化氢铵溶液中的腐蚀特性跟在BHF溶液中的腐蚀特性进行了简单对比。试验结果表明：腐蚀速率随腐蚀温度和腐蚀液浓度增加而增加；Z向腐蚀表面粗糙度随腐蚀时间的增加而增加；提高腐蚀液体浓度有利于减小腐蚀表面粗糙度；提高腐蚀液体温度有利于减小表面粗糙度；石英在氟化氢铵溶液腐蚀具有更高的腐蚀效率和更小的腐蚀表面粗糙度。本研究结果能够为石英MEMS器件的设计和工艺提供有益帮助。微电子机械系统；湿法腐蚀；
中国惯性技术学报 2017年2期2017-06-05
- Frechet分布的海底油气管道腐蚀预测
建立管道最大腐蚀深度预测模型，然后用马尔科夫链蒙特卡罗(MCMC)方法估计预测模型的参数值，通过模型预测出可能的最大腐蚀深度，并结合钢质管道管体腐蚀损伤评价方法和马尔科夫链模型对管壁腐蚀的最大概率状态进行分析和预测，实现对海底油气管道腐蚀现状和运行情况的科学评价和预测。结果表明：管道腐蚀进入状态3以后，腐蚀速率加快，在管道运行到第10年时，就需要更换新管。该组合模型能够很好地预测油气管道的最大腐蚀深度和腐蚀状况，从而为合理确定管道的检测、维护、维修和更换周
腐蚀与防护 2017年3期2017-05-09
- 不同粗细骨料组合下的混凝土耐硫酸腐蚀研究
到了混凝土的腐蚀深度，按线性方程斜率从大到小对4种骨料组合混凝土硫酸腐蚀速率进行了排序。结果表明：含有大理石或大理砂骨料的混凝土比含青石和黄砂骨料的混凝土耐硫酸腐蚀性能高；腐蚀层受扰动情况下，腐蚀深度与腐蚀时间呈线性关系；大理石细骨料比大理石粗骨料更有利于减小腐蚀深度。关键词：钙质骨料；硅质骨料；硫酸腐蚀；混凝土；腐蚀深度中图分类号：TU528.01文献标志码：AAbstract： In order to compare the impact of fin
建筑科学与工程学报 2016年6期2017-01-18
- 基于应力分析的含腐蚀缺陷管道安全评价研究*
的环向应力随腐蚀深度的增加而增加；当外腐蚀深度超过壁厚的40%，或内腐蚀深度超过壁厚的50%时，管道有破坏风险；当腐蚀深度小于壁厚的60%时，有限元模型因考虑应力集中现象，计算结果比规范法偏大，差值率在15%以内，当腐蚀深度大于壁厚的60%时，有限元模型因考虑破坏变形影响，计算结果比规范法偏小，差值率超过50%。腐蚀缺陷 架空管道 应力分析 安全评价随着油气管道服役年限的增加，管道自身出现老化、腐蚀等现象，管道事故频繁发生，严重影响了管道的正常使用，管道的
石油化工腐蚀与防护 2016年5期2016-12-09
- 复合材料修复含腐蚀管道的变形量预测
的依据。1)腐蚀深度的影响。图2是不同腐蚀深度下计算出来的结果，随着腐蚀深度的增加变形量增加。而且，腐蚀宽度增加，变形量也会成一定比例增加。但是，随着腐蚀深度的变化，复合材料的变形量变化比较小。所以，腐蚀深度对变形量的影响很小。2)腐蚀长度的影响。针对管道外腐蚀，有学者对轴向的腐蚀长度对复合材料变形量的影响进行了计算[16]。图3是针对管道内腐蚀的计算结果，从图中可以看出，径向变形和腐蚀长度几乎成正比例增长。而且，对于不同宽度的模型，变形量之间的差别不大。
石油矿场机械 2016年9期2016-11-16
- 有限元分析不同形状腐蚀坑水冷壁管的剩余强度
腐蚀坑直径和腐蚀深度组合达到∅5 mm-80%壁厚、∅8 mm-70%壁厚、∅12 mm-60%壁厚3种情况时，腐蚀坑直径和腐蚀深度增加则可认为腐蚀区失效；将腐蚀坑简化为球形，当腐蚀坑直径和腐蚀深度达到10H-70%壁厚(H为腐蚀深度)时，腐蚀坑直径或深度增加则可认为腐蚀区域失效；将腐蚀坑简化为矩形，当腐蚀坑尺寸和腐蚀深度达到6H-60%壁厚时，腐蚀深度和尺寸增加会造成腐蚀区域失效。相同尺寸和腐蚀深度的柱形坑、球形坑和矩形坑，球形坑最安全，柱形腐蚀坑最容易
工业安全与环保 2016年9期2016-10-28
- 混凝土硫酸腐蚀深度随机过程模型*
混凝土硫酸腐蚀深度随机过程模型*肖杰1屈文俊1朱鹏1朱延娟2(1.同济大学 土木工程学院，上海 200092； 2.同济大学 航空航天与力学学院，上海 200092)模拟腐蚀层扰动的硫酸腐蚀环境对6组混凝土圆柱体试件进行了加速腐蚀试验，采用三维激光扫描法和传统的游标卡尺法分别对试件的硫酸腐蚀深度进行测量.以最小二乘圆柱法构造目标函数，利用Matlab软件对三维激光扫描法获得的数据进行处理，求得每个被测点的腐蚀深度，对腐蚀深度进行统计分析，发现其服从正态分
华南理工大学学报（自然科学版） 2016年7期2016-10-25
- 带腐蚀缺陷的架空输油管道抗震完整性分析
A建立了不同腐蚀深度、不同腐蚀位置以及不同场地上的输油管道的有限元模型,并进行了地震响应分析。分析结果表明:随着腐蚀深度的增加,管道抗震完整性降低,且当腐蚀深度超过管道壁厚的20%时,必须进行强度修复;管道外部的腐蚀缺陷比内部的对管道抗震完整性影响更显著;带有相同缺陷的管道,在Ⅱ类和Ⅲ类场地上抗震完整性较好,在Ⅰ类场地上抗震完整性最差。架空管道;腐蚀缺陷;地震响应;抗震完整性随着管道服役年限的增加,管道会出现不同深度和不同位置的腐蚀缺陷,致使管道的承载能力
合肥工业大学学报（自然科学版） 2016年8期2016-09-21
- 光纤折射率传感器的设计制备与应用研究
验测量了不同腐蚀深度下环境折射率与输出光功率的关系，以及光源波长为1550. 0nm和1310. 0nm时环境折射率与输出光功率的关系。通过侧边腐蚀制备了D型光纤和D型光纤折射率传感器，对比了全面腐蚀和侧边腐蚀制备的光纤折射率传感器。关键词：光纤折射率传感器；全面腐蚀；腐蚀深度；波长；侧边腐蚀；D型光纤0 引言光纤折射率传感器具有体积小、质量轻、可挠曲、耐腐蚀和抗电磁干扰等特点，其中基于倏逝波吸收原理的光纤传感器具有灵敏度高和设计简单的特点[1]。1986
光通信技术 2016年1期2016-05-31
- 30CrNi4MoA钢预腐蚀损伤应力强度因子有限元分析
蚀年限的平均腐蚀深度对30CrNi4MoA钢应力强度因子的影响。通过统计分析获得腐蚀年限与该材料应力强度因子之间的关系。结果表明应力强度因子随腐蚀损伤的增加而增大。获得的数据为预测该材料金属结构剩余强度和剩余寿命提供了有价值的疲劳裂纹分析参数。30CrNi4MoA；腐蚀；应力强度因子；ABAQUS金属在大气环境中会逐渐产生腐蚀损伤，而腐蚀损伤是金属结构常见的缺陷，也是能够发展成疲劳裂纹的原因之一。对腐蚀损伤的结构进行准确的应力分析是保证结构安全可靠的关键。
中国设备工程 2016年18期2016-03-06
- 金属材料日历寿命确定的分散系数和取值
Z铝合金最大腐蚀深度的分布规律图1 腐蚀深度的频数分布图Fig.1 Frequency distribution figure of corrosion depth笔者于2000年委托北京航空材料研究院测试3种航空材料的T-H(腐蚀温度-时间)曲线时，对LY12CZ材料的腐蚀深度t的分布规律进行了研究[8]。用LY12CZ板材，每组5个试件，在28 ℃ 的EXCO溶液中，试验72 h，每个试件共测得25个区域的最大腐蚀深度，研究最大腐蚀深度的分布规律。它们
航空学报 2016年2期2016-02-24
- 温度和湍流对Cr合金钢环烷酸腐蚀的影响
布与表面3D腐蚀深度关联后可明确湍流强度会显著影响局部腐蚀深度。在2%弱湍流区，局部最大腐蚀深度与总平均腐蚀深度比值仅为1.56，但在8%湍流强度下，两者比值可大于3.7，影响程度随湍流强度的增加呈曲线快速提高。温度；湍流；环烷酸腐蚀；铬合金钢；腐蚀现今进口原油价格居高不下，而高酸原油价格相对较低，且国产原油多为高酸原油，为提高经济效益，我国大量炼油企业转向炼制高酸原油。经过长期的技术攻关，我国已基本掌握高酸原油的炼制技术，现高酸原油加工量已占原油炼制总量
材料工程 2015年12期2015-03-17
- 2B06及7B04腐蚀损伤规律研究
态参数，包括腐蚀深度、宽度、蚀孔截面积，分析其分布特征和变化规律。假设腐蚀损伤服从正态分布、Gumbel（I型极大值）分布和Weibull分布和对数正态分布进行对比分析，确定最佳分布形式。通过统计分析计算，发现2B06试验件腐蚀深度的最佳分布形式为Gumbel（I型极大值），腐蚀宽度及蚀孔截面积的最佳分布形式均为对数正态分布；7B04试验件腐蚀深度、腐蚀宽度及蚀孔截面积的最佳分布形式均为对数正态分布。3 腐蚀损伤变化规律腐蚀损伤变化规律指的是腐蚀量随时间的
环境技术 2015年4期2015-02-16
- 海底管道腐蚀模型对比研究
型；基于最大腐蚀深度建立了腐蚀管道失效的极限状态方程；结合常用的腐蚀管道剩余强度方法（改进B31G、DNV和Shell方法），将幂函数模型和指数函数模型引入腐蚀管道的可靠性研究中；结合算例，采用Monte Carlo方法，对比研究了三种腐蚀模型及其对腐蚀管道失效概率的影响，并进行了腐蚀模型的参数敏感性分析。1 管道腐蚀模型管道在运行一定时间后，通常要进行检测，了解腐蚀情况，进行腐蚀参数统计。基于已有的资料建立腐蚀模型，对腐蚀进行预测是管道运行商的重要工作内
石油工程建设 2014年3期2014-10-29
- 纯镍金相腐蚀中化学抛光方法的研究
各编号试样的腐蚀深度见表4.表4 各编号试样腐蚀深度Tab.4 Corrosion depth of each sample根据正交试验设计法对腐蚀深度进行计算分析见表5.各参数效果计算见表6.图1 各编号试样腐蚀情况Fig.1 Corrosion of each sample表5 各试样腐蚀参数与腐蚀深度Tab.5 Depth and parameters of corrosion表6 各参数效果计算Tab.6 Calculation of the ef
有色金属材料与工程 2014年2期2014-09-14
- 基于非线性有限元法的海底管道剩余强度研究
径；d是管道腐蚀深度；t是管道壁厚；θ是管道腐蚀角度。轴向位置用S/L表示，S是缺陷区域中心距管道一端的距离；L是管道长度。2)缺陷位置的影响。由于海底管道是薄壳结构，内外腐蚀对管道强度的影响没有太大区别。实际上，海底管道在外表面是有混凝土保护层的，而内表面由于油气中的硫、硫化物以及细菌作用，腐蚀更严重一些。因此，在计算中采用内腐蚀缺陷为主。3)缺陷形状规则化。现实中管道的腐蚀缺陷形状十分复杂，很难用几何模型真实描述，因此在建立有限元实体模型时，必须进行简
船海工程 2014年3期2014-06-27
- 基于MATLAB的大型储罐完整性评价系统的开发
储罐来说，其腐蚀深度是在逐步增加的，那么它的可靠性也是逐步变化的。而储罐腐蚀底板的可靠性计算可以以两种方式存在：一种是根据实测数据进行可靠性计算，即静态可靠性计算；另外一种是根据实测数据进行可靠性预测计算，即动态可靠性计算。在实际应用中，还有一种情况就是：需要知道在给定可靠度的前提下知道剩余使用寿命，即计算可靠寿命[3]。下面将对这三种方式进行建模。1.1 静态可靠性模型根据大量的实验数据和理论模型，大型储罐局部最大腐蚀坑深度服从Gumbel第一类渐近分布
浙江海洋大学学报(自然科学版) 2013年3期2013-10-21
- 基于改进广义极值分布的核管道最大腐蚀深度预测
势特别是最大腐蚀深度进行预测。预测材料最大腐蚀深度一般有 2种方法：确定性方法和统计方法[4]。确定性方法是通过分析材料腐蚀具体过程的动力学和热力学规律，计算腐蚀速率来实现预测控制[5]。由于核管道经常在高温、高压、高湿、核辐射等复杂环境中工作，其腐蚀过程复杂，很难通过建立统一的数学公式来掌握各腐蚀因素的影响规律[6]，因而，对核管道最大腐蚀深度的预测研究大多使用统计方法。统计方法是通过统计分析最大腐蚀深度，计算腐蚀失效概率来进行预测评估[7]。王水勇等[
中南大学学报（自然科学版） 2013年5期2013-09-12
- 腐蚀时间对多晶硅表面绒面影响研究
35 s时，腐蚀深度适中，反射率约16.5%，属正常腐蚀；虽然腐蚀时间为170 s时，腐蚀深度较深，反射率较低（约14.6%），但从太阳电池电性能来说，腐蚀时间为135 s的太阳电池电性能参数为最优，其转换效率可达16.3%。另外，多晶硅绒面制备过程中，随着腐蚀时间延长，硅片表面微观结构的演变规律为：表面少量微裂纹→浅状气泡状凹坑→均匀性较好的绒面→形成大量小孔和“断裂带”。多晶硅；酸腐蚀；绒面；腐蚀时间；形貌太阳电池表面反射率是影响其光电转换效率的重要因
电源技术 2013年11期2013-07-05
- 某航空发动机活塞腐蚀深度的灰色预测
不利影响随着腐蚀深度增加而提高，故开展活塞腐蚀深度预测对制定活塞防腐蚀措施，提高发动机性能，防止活塞破损，保证飞行安全具有重要意义。目前，已有不少学者对活塞的腐蚀机理进行了深入的研究和探索［1-4］，结果表明，活塞腐蚀深度是一个随时间呈非线性变化的随机量，且影响因素众多，但尚未发现有文献对活塞腐蚀深度的变化规律进行研究［1-7］。为此，本工作根据某航空活塞发动机活塞腐蚀深度的实际测量数据，运用灰色预测理论中的GM（1，1）模型，建立活塞腐蚀深度随时间变化的
腐蚀与防护 2013年4期2013-02-14
- 辽河油田联合站污水罐剩余寿命预测研究
。假定其最大腐蚀深度为x，均值为μx，标准差为σx，储罐的局部腐蚀中的最大腐蚀深度遵循Gumbel第一类极值分布［2］，其分布函数为：式中，R为储罐罐底的可靠度；xmax为储罐罐底最大许可腐蚀深度。文献 ［5］提供了评定了储罐罐底最小允许厚度需要的数据，即底板的最小允许厚度为2．54mm。根据极值分布，储罐可使用寿命预测公式为［6］：式中，NF为储罐的可使用寿命，a；C为腐蚀余量，mm；vx为平均腐蚀速率，mm／a。储罐的剩余寿命ΔNF等于该罐的可使用寿命
长江大学学报(自科版) 2013年8期2013-01-06
- 复合胶凝材料的抗硫酸性能与腐蚀动力学分析
同浸泡时间的腐蚀深度建立动力学方程,为混凝土结构设计、维修、防护等提供参考.1 试验内容与方法1 .1 原材料水泥:中国水泥厂生产的海螺牌P · Ⅱ52 .5 水泥,满足《通用硅酸盐水泥》(GB 175 —2007)各项性能指标的要求.矿渣微粉:简称矿粉, 上海宝田公司生产的S95级矿粉, 密度为 2 .9 g · cm-3,比表面积为420 m2·kg-1,活性指数(28 d)为101 %.硅灰:SiO2质量分数为91 %,比表面积为1 .8 ×104m
同济大学学报（自然科学版） 2011年8期2011-12-20
- 铝锂合金加速腐蚀损伤概率分布规律研究
于构件的最大腐蚀深度，因而研究1420铝锂合金的腐蚀深度分布类型及发展规律，对于确定飞机结构腐蚀疲劳寿命或日历寿命显得尤为重要。以腐蚀深度为基础依据，制定飞机铝锂合金结构相应的腐蚀容限或实施腐蚀控制、制定修理周期。由于用EXCO 溶液浸泡能够较好地再现铝锂合金于实际环境中的腐蚀损伤形式[5]，故选用EXCO溶液对1420铝锂合金的腐蚀行为进行研究。1 试验方法试件采用1420 铝锂合金板材加工，尺寸为60 mm×40 mm×2 mm。其成分、加工和热处理状
装备环境工程 2011年3期2011-02-23
- 1420铝锂合金腐蚀性能试验研究
5天取样进行腐蚀深度测量。2.3.3 腐蚀深度测量由于腐蚀关键件的最大腐蚀深度是决定飞机日历寿命的重要因素，因此采用腐蚀深度表征试验件腐蚀损伤程度。具体方法是将待测试件的腐蚀测量区通过1 mm厚的铣刀平行截成5段，然后使用150#、360#、600#水砂纸和800#金相砂纸依次对断口横截面进行打磨，抛光制成金相试片。然后采用SZX12显微镜及MCS－7200计算机图像分析系统测量腐蚀深度。3 试验结果在盐雾试验3天后试验件出现轻微的点蚀，随着试验时间增加（
航空标准化与质量 2010年6期2010-03-28